Последовательность структурного анализа механизма
Целью структурного анализа является определениеструктурной работоспособности механизма и выявление строения механизма.
Структурная работоспособность механизма характеризуется следующими показателями: степень подвижности механизма должна быть равна числу начальных звеньев; в составе механизма не должно быть звеньев, не входящих в группы Ассура или механизм 1-го класса. 1. Изобразить кинематическую схему механизма.
2. Подсчитать число звеньев и кинематических пар. Определить степень подвижности W механизма.
3. Выявить пассивные связи и лишние степени свободы. Устранить их. Повторно определить W.
4. Заменить высшие пары кинематическими цепями, содержащими низшие пары. Проверить W.
5. Расчленить механизм на группы Ассура, руководствуясь следующими правилами:
– первой отделяется группа, наиболее отдаленная от начального звена,
– вначале следует попытаться отделить группу второго класса, если это невозможно, то третьего и т.д.;
– после отсоединения группы следует проверить, не изменилась ли кинематика, а также степень подвижности оставшейся части механизма. Каждая кинематическая пара принимается в расчет только один раз: либо с отсоединенной группой, либо с оставшейся частью механизма.
6. Определить класс, вид и порядок каждой отсоединенной группы, а также класс механизма. (Класс механизма численно равен высшему классу группы Ассура, входящей в состав механизма.)
|
|
Пример. Произвести структурный анализ механизма толкателя (рис. 2.5).
Рис. 2.5. Структурная схема механизма толкателя
Механизм плоский, n = 5, р5 = 7 (шесть вращательных пар и одна поступательная пара, расположенная в точке Е), p4 = 0.
Степень подвижности механизма определяется по формуле Чебышева .
Поскольку механизм обладает одним начальным звеном, все ведомые звенья будут перемещаться вполне определенным образом. Следовательно, механизм структурно работоспособен.
Группа Асура 2-го класса 2-го вида | Группа Асура 2-го класса 1-го вида | Механизм 1-го класса |
Рис. 2.6. Структурный анализ механизма толкателя |
Рассматриваемый механизм состоит из механизма 1-го класса и последовательно присоединенных двух групп Ассура второго класса (см. рис. 2.6). Следовательно, механизм относится ко второму классу.
3. КИНЕМАТИЧЕСКИЙ СИНТЕЗ ПЛОСКИХ РЫЧАЖНЫХ
МЕХАНИЗМОВ
Рычажные механизмы с низшими кинематическими парами получили широкое распространение в современном машиностроении. К достоинствам таких механизмов относятся: высокая технологичность изготовления, возможность использования подшипников качения в кинематических соединениях, возможность передачи больших усилий при малом износе соприкасающихся поверхностей, надежность и долговечность в работе. В этих механизмах не требуется устройств, обеспечивающих постоянное замыкание кинематических пар, в отличие от кулачковых механизмов.
|
|
Механизмы создаются из условий удовлетворения требований технологического процесса. Проектирование механизмов является сложной задачей, решение которой можно разбить на два этапа. Первый этап синтеза механизмов состоит в выборе кинематической схемы, обеспечивающей требуемый вид и закон движения выходного звена и общие условия работоспособности механизмов. Во втором этапе разрабатываются конструктивные формы звеньев и кинематических пар, обеспечивающих прочность и надежность механизма. В нашем курсе рассматривается только первый этап синтеза.
Схема механизма, как правило, выбирается на основе опыта, применительно к данным конкретным условиям. Затем определяют параметры синтеза, т.е. длины звеньев и координаты точек, обеспечивающих требуемые траектории и т.д., а также дополнительные условия синтеза.
К дополнительным условиям синтеза можно отнести условие существования кривошипа, а также условие передачи сил.
|
|
Условие передачи сил
Качество передачи сил в машинах принято характеризовать углом давления λ, определенным без учета сил тяжести звеньев и сил инерции.
Угол давленияλ – этоострый угол между вектором силы, действующей на ведомое звено со стороны смежного с ним подвижного звена, и вектором абсолютной скорости точки приложения этой силы.
Угол передачи движенияγдополняет угол давления до 90°:
γ = 90° – λ .
На стадии метрического синтеза ограничивают предельно допустимые углы давления [λ max] и передачи движения [γmin], как правило, принимая их:
[λmax] ≤ 30° и [γmin] ≥ 60° для поступательно движущегося ведомого звена, и
[λmax] ≤ 40°...45° и [γmin] ≥ 50°...45° – для вращающегося ведомого звена.
Рассмотрим условие передачи сил в шарнирном четырехзвеннике, находящемся в равновесии под действием моментов движущего МДи момента сопротивления МС (рис. 3.1). Угол давления λ характеризует соотношение между полезной силой сопротивления F23 cos λ , преодолевающей момент сопротивления МС , и силойF23 , равной
F23 = МС /(l ВС ∙ cos λ).
Рис.3.1. Угол λ давления в шарнирном четырехзвеннике
С увеличением угла давления необходимо прикладывать большую силу F23 для преодоления одного и того же момента сопротивления. Это ведет к увеличению реакций в кинематических парах и снижению КПД механизма.
|
|
При движении механизма угол давления меняется. Экстремальных значений этот угол в шарнирном четырехзвеннике достигает в положениях, когда кривошип ОА располагается на одной прямой со стойкой ОС (рис. 3.2).
Рис.3.2. Положения механизма, при которых углы давления достигают
экстремальных значений
В кривошипно-ползунном механизме угол давления приобретает экстремальные значения в положениях, указанных на рис. 3.3, когда кривошип ОА перпендикулярен траектории движения ползуна В.
Рис. 3.3. Положения механизма, при которых углы давления
имеют экстремальные значения.
Ниже рассмотрены наиболее часто встречающиеся в курсовых проектах задачи кинематического синтеза механизмов.
Дата добавления: 2018-10-27; просмотров: 732; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!