Расчёт редуктора на 1000 об/мин
Число витков червяка «Z1» принимаем в зависимости от передаточного числа: при u= 21,6
принимаем «Z1»=2 (см.с55)
Число зубьев червячного колеса
Z2=Z1 u= 2•21,6=43,2
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| 21 |
| Кп.ДМ.01.25.0000 Пз |
При этом u= 
=22,5
Отличие от заданного
• 100% = 4,17%
По ГОСТ 2144-76 допустимо отклонение ≤ 4%
Выбираем материал червяка и венца червячного колеса. Принимаем для червяка сталь 45 с закалкой до твердости не менее HRC 45 и последующим шлифованием.
Так как к редуктору не предъявляются специальные требования, то в целях экономии принимаем для венца червячного колеса бронзу БрА9ЖЗЛ (отливка в песчаную форму).
Предварительно примем скорость скольжения в зацеплении Us=4м/с. Тогда при длительной работе допускаемое контактное напряжение (σн)=161МПа (табл. 4.9). Допускаемое напряжение изгиба для нереверсивной работы [σoF]=KFL[σoF]’.
В этой формуле KFL=0,543 при длительной работе, когда число циклов нагружения зуба Nє > 25• 
; [σoF]'= 98 МПа (по табл. 4.8)
[σoF]= 0,543 • 98 = 53,3 МПа.
Принимаем предварительно коэффициент диаметра червяка q = 10.
Вращающий момент на валу червячного колеса
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| 22 |
| Кп.ДМ.01.25.0000 Пз |
= 4,71
T2= 
= 131H*м =131* 
Н*мм
Принимаем предварительно коэффициент нагрузки К = 1,2.
Определяем межосевое расстояние из условия контактной выносливости [формула (4.19)].
|
|
|
aw=( 
+1) 
*131* 
=185мм.
Модуль
m= 
6,73мм
Принимаем по ГОСТ 2144-76 (табл.2.2) стандартное значение: m= 6,3мм и
q= 8
Межосевое расстояние при стандартных значениях m и q
aw = 
= 220мм
Основные размеры червяка:
делительный диаметр червяка
d1 = qm = 10• 8 = 80мм;
диаметр вершин витков червяка
da1 = d1 + 2m = 80 + 2 • 8= 96мм;
диаметр впадин витков червяка
df1 = d1 - 2,4m = 80 - 2,4 • 8 = 60,8мм;
длина нарезанной части шлифованного червяка [см. формулу (4.7)]
b1≥ (11+ 0,06z2)m+25=(11+0,06*45)8+25=134,6мм
принимаем b1 = 135мм;
делительный угол подъема витка у (по табл. 4.3): при Z1=2 и q = 10 у= 11°10'.
Основные размеры венца червячного колеса:
делительный диаметр червячного колеса
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| 23 |
| Кп.ДМ.01.25.0000 Пз |
диаметр вершин зубьев червячного колеса
da2 = d2 + 2m = 360+2•8=376мм;
диаметр впадин зубьев червячного колеса
df2 = d2 -2,4m= 360-2,4 •6,3 =340,8мм;
наибольший диаметр червячного колеса
daM2 ≤ da2+ 
= 376+ 
=388мм
ширина венца червячного колеса [см. формулу (4.12)]
b2≤ 0,75da1= 0,75 *96=72мм
Окружная скорость червяка
U1= 
=4,073м/с
Скорость скольжения
Us= 
=4,15м/с
при этой скорости [σН] =160МПа (см. табл. 4.9).
Отклонение 
100 % = 4 % к тому же межосевое расстояние по расчету было получено aw = 185мм, а после выравнивания m и q по стандарту было увеличено до aw= 203мм, т.е. на 10 %, и пересчет aw по формуле (4.19) делать не надо, необходимо лишь проверить σН. Для этого уточняем КПД редуктора [см. формулу (4.14)]:
|
|
|
при скорости Vs=4,15м/с приведенный коэффициент трения для безоловянной бронзы и шлифованного червяка (см. табл. 4.4)
f”= 0,023*1,5 = 0,03 и приведенный угол трения р'=1°20'.
| Изм. |
| Лист |
| № докум. |
| Подпись |
| Дата |
| Лист |
| 24 |
| Кп.ДМ.01.25.0000 Пз |
η= (0.95/0.96) 
= (0.95/0.96) 
= 0,89
По табл. 4.7 выбираем 7-ю степень точности передачи. В этом случае коэффициент динамичности Кv = 1,1.
Коэффициент неравномерности распределения нагрузки [формула (4.26)]
Kβ= 1 + ( 
)3 (1–х)
где коэффициент деформации червяка при q=10 и Z1= 2 по табл. 4.6 σ=86. Примем вспомогательный коэффициент х=0,6 (незначительные колебания нагрузки, с. 65):
Kβ= 1 +( 
)3 (1 – 0.6) =1,05
Коэффициент нагрузки
K= KβKU= 1,05*1,1=1,15
Проверяем контактное напряжение [формула (4.23)]:
σH= 
=65,4МПа 
( 
=160МПа
Результат расчета следует признать удовлетворительным, так как расчетное напряжение ниже допускаемого на 13,4% (разрешается до 15%).
|
|
|
Вывод: дальнейший расчёт выполняем на 1500об/мин.
Дата добавления: 2020-01-07; просмотров: 249; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!