Дается краткая характеристика каждого издания с рекомендациями по использованию. 5 страница
. (3.5)
Таким образом, сумма падений магнитного напряжения по замкнутому контуру равна сумме намагничивающих сил, связанных с потоками, проходящими через магнитную цепь.
По аналогии с электрической цепью магнитное сопротивление участка конечной длины l можно представить в виде
, (3.6)
где – магнитное сопротивление единицы длины магнитной цепи при сечении, также равном единице, м/гн.
Полная аналогия законов Кирхгофа электрической и магнитной цепей позволяет составить для последней электрическую схему замещения.
Для расчета по (3.5) необходимо иметь кривую (В).Если задана не кривая (В), а кривая намагничивания материала В(Н),для расчета удобно использовать (3.2). Если на отдельных участках индукция постоянна, то интеграл в (3.2) можно заменить конечной суммой
. (3.7)
По известной индукции в каждом участке с помощью кривой В(Н)находят напряженность Hj на участке, после чего с помощью (3.7) можно отыскать потребную н.с. катушки.
При расчете магнитной цепи часто более удобным является введение величины, обратной магнитному сопротивлению – магнитной проводимости
. (3.8)
Уравнение (3.5) при этом принимает вид:
. (3.9)
Для простейшей неразветвленной цепи
. (3.10)
|
|
Магнитное сопротивление и проводимость ферромагнитных материалов являются сложной нелинейной функцией индукции. Зависимость относительной магнитной проницаемости , а следовательно, и магнитной проводимости от величины индукции для магнитомягкого материала представлена на рис. 1.2. Максимальное значение (минимальное магнитное сопротивление) имеет место при средних величинах индукции. В слабых и сильных полях магнитное сопротивление материала резко возрастает. Изменение магнитного сопротивления от величины индукции сильно затрудняет решение как прямой, так и обратной задачи.
МАГНИТНАЯ ЦЕПЬ ЭЛЕКТРОМАГНИТОВ
ПОСТОЯННОГО ТОКА
Расчет потоков рассеивания и индуктивности катушки без учета сопротивления стали. Для электромагнитов, у которых катушка располагается на стержне, поток рассеяния связан с катушкой так, что с различными витками сцеплен различный поток рассеяния. Такая система называется системой с распределенной намагничивающей силой.
Рассмотрим закон изменения потока вдоль сердечников и разности магнитных потенциалов между ними в клапанной системе (см. рис. 3.1).
Намагничивающая сила на единицу длины стержня равна Iw / l . Разность магнитных потенциалов между точками, расположенными на расстоянии х от основания, равна
|
|
. (3.11)
Тогда элементарный поток рассеяния с участка dx,расположенного на расстоянии х от основания, можно найти с помощью
. (3.12)
Произведя интегрирование в пределах от 0 до х,получим поток, выходящий из стержня на длине х:
. (3.13)
Поток, проходящий через сечение сердечника на расстоянии х от основания, равен:
, (3.14)
поток в основании сердечника получим, положив х = 0:
. (3.15)
Без учета сопротивления магнитопровода
. (3.16)
Разность магнитных потенциалов между стержнями меняется по линейному закону и достигает максимального значения Iw у рабочего воздушного зазора. Магнитный поток согласно (3.14) меняется по закону параболы и достигает максимального значения у основания стержня. Известно, что индуктивность катушки L,от которой в большой степени зависит время срабатывания электромагнита, определяется как отношение потокосцепления к току.
Тогда
, (3.17)
|
|
но
, (3.18)
следовательно,
. (3.19)
МАГНИТНАЯ ЦЕПЬ ЭЛЕКТРОМАГНИТОВ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
Магнитные цепи на переменном токе обладают следующими особенностями.
1. Ток в катушке электромагнита зависит главным образом от ее индуктивного сопротивления.
2. Магнитное сопротивление цепи зависит от потерь в стали и наличия короткозамкнутых обмоток, расположенных на сердечнике.
3. Магнитопровод обычно выполняется шихтованным (с целью уменьшения потерь на вихревые токи), прямоугольного поперечного сечения.
а) Магнитная система без активных потерь в стали и насыщения. Ради упрощения при расчете магнитной цепи мы сделаем допущения, что напряжение, ток в катушке и потоки меняются по синусоидальному закону.
Рассмотрим вначале простейшую цепь без учета сопротивления стали, потерь в ней и потоков рассеяния. Напряжение сети, приложенное к катушке, уравновешивается активным и реактивным падением напряжения
, (3.20)
где напряжение U и ток I берутся в действующих значениях.
Воспользовавшись (3.17) и (3.19), получим:
. (3.21)
Для случая шунтовой обмотки, когда катушка подключается на зажимы источника напряжения, активное сопротивление обмотки, как правило, значительно меньше реактивного.Если пренебречь активным падением напряжения, то U = IX . Но так как
|
|
, (3.22)
получим
, (3.23)
где Фт – амплитудное значение потока.
Таким образом, при сделанных выше допущениях (активное сопротивление обмотки и потери в сердечнике равны нулю) поток, связанный с катушкой, не зависит от рабочего зазора и является величиной постоянной.
При допущении, что U = IX, из (3.21) следует:
. (3.24)
С ростом зазора индуктивное сопротивление обмотки уменьшается, а ток в обмотке увеличивается в соответствии (3.24); поскольку величина потока согласно (3.23) должна остаться неизменной, то соответственно с ростом зазора δ растет н.с. Iw, т.е. ток. Если учесть активное сопротивление обмотки (при условии, что в заданном диапазоне изменения зазора R << wL,то с ростом зазора величина тока будет расти, а величина потока будет уменьшаться согласно уравнению
. (3.25)
Таким образом, с ростом рабочего зазора величина потока будет падать с зазором, как это имеет место и в цепи постоянного тока. Однако в магнитной цепи переменного тока уменьшение потока является следствием роста падения напряжения на активном сопротивлении обмотки, а в цепи постоянного тока – роста магнитного сопротивления воздушного зазора.
Если учитывать поток рассеяния , то в схеме замещения параллельно сопротивлению Rb,зависящему от величины зазора, необходимо включить неизменное сопротивление Ra.В результате при увеличении зазора ток в обмотке нарастает меньше, чем это следует из (3.24).
При составлении электрической схемы замещения магнитной цепи магнитное сопротивление воздушных промежутков заменяется численно равным ему активным сопротивлением.
В электрических аппаратах, работающих на переменном токе, для изменения фазы магнитного потока применяются короткозамкнутые витки и обмотки. Влияние последних может быть учтено введением в схему замещения реактивного (индуктивного) сопротивления.
Действительно, пусть в клапанной системе (рис. 3.2) потери в магнитопроводе и его магнитное сопротивление равны нулю, а ключ А включен. Магнитный поток, проходя через контур витка wK,наводит в нем э.д.с. Возникающий в витке ток создает свой магнитный поток. Ради упрощения рассуждений положим, что Хк = 0.Для мгновенного значения н.с. обмотки можно написать:
. (3.26)
Рис. 3.2. Магнитная цепь с короткозамкнутой обмоткой
Используя полученные соотношения, получим
, . (3.27)
Для электрической цепи, состоящей из последовательно включенного сопротивления и индуктивности, падение напряжения может быть выражено следующим образом:
. (3.28)
Проводя аналогию между магнитной и электрической цепью, введем понятие реактивного магнитного сопротивления.
Мгновенному значению тока i соответствует мгновенное значение потока Ф; активному сопротивлению цепи – активное –магнитное сопротивление ,индуктивности L – величина . Для электрической цепи переменного тока в комплексной форме можно записать:
, (3.29)
где .
Аналогично для магнитной цепи
, (3.30)
где .
Таким образом, короткозамкнутая обмотка с чисто активным сопротивлением в схеме замещения представляется реактивным магнитным сопротивлением. Если (т.е. обмотка разомкнута), то . Если , то и магнитный поток через такую обмотку пройти не может. Если обмотка имеет и активное r к, и индуктивное Хк сопротивление, то согласно
можно записать:
. (3.31)
б) Магнитная цепь с потерями в стали. При протекании потока по магнитопроводу в нем создаются активные потери за счет вихревых токов и гистерезиса. Эти потери в схеме замещения магнитной цепи могут быть представлены потерями в фиктивной короткозамкнутой обмотке, имеющей только активное сопротивление. Параметры этой обмотки находятся из условия равенства потерь в стали и потерь в этой короткозамкнутой обмотке.
При синусоидальном изменении потока
(3.32)
откуда
.
Из условия равенства потерь можно записать:
, . (3.33)
Воспользовавшись полученными соотношениями, можно получить:
. (3.34)
Таким образом, зная активные потери в стали и магнитный поток в сечении, можно определить ,учитывающее в схеме замещения потери на вихревые токи и гистерезис.
Кроме реактивного магнитного сопротивления, сталь обладает также активным магнитным сопротивлением .
Аналогично электрической цепи можно ввести понятие удельного активного магнитного сопротивления
,
где – удельное активное магнитное сопротивление стали;
, (3.35)
где Р0 – потери на единицу массы сердечника; – плотность;
l и S – длина и сечение сердечника; – удельное реактивное магнитное сопротивление стали;
, (3.36)
где – полное удельное магнитное сопротивление стали.
Зависимость , и от индукции для стали Э-12 представлена на рис. 3.3. Так как
, то . (3.37)
Если задан поток и известны размеры участка, то сначала находят индукцию, а затем по кривым, аналогичным рис. 3.3, определяют , и . Воспользовавшись (3.35), (3.36) и (3.37) можно вычислить магнитные сопротивления.
Однако чаще дается кривая намагничивания на переменном токе, связывающая максимальное значение индукции Вт с действующим значением напряженности Н с учетом активных потерь.
, , , . (3.38)
Расчет магнитной цепи переменного тока ведется с помощью двух уравнений Кирхгофа в комплексной форме методом последовательных приближений.
Если задано напряжение на обмотке, ее активное сопротивление и размеры магнитной цепи, то сначала находят поток без учета сопротивления стали и активного сопротивления обмотки, а затем строят схемы замещения, уточняя каждый раз значения магнитных сопротивлений, потоков и н.с. Расчет производится до тех пор, пока потоки в рабочем зазоре двух соседних приближений будут отличаться друг от друга не более чем на 10%.
Рис. 3.3. Удельные сопротивления стали
ОБМОТКИ ЭЛЕКТРОМАГНИТОВ
В результате расчета магнитной цепи определяется поток в катушке и ее н.с. Обмотка должна быть рассчитана таким образом, чтобы, с одной стороны, обеспечить требуемую н.с., а с другой – чтобы максимальная температура обмотки не превышала допустимой для используемого класса изоляции.
В зависимости от способа включения различают параллельные (шунтовые) и последовательные (сериесные) обмотки. В первом случае напряжение, приложенное к обмотке, постоянно по своему действующему значению.
Дата добавления: 2021-04-24; просмотров: 72; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!