Обоснование выбора типа мельницы и типа системы пылеприготовления

⇐ ПредыдущаяСтр 11 из 12Следующая ⇒

В кузнепромышленном угле марки Г (№11 по [HTP]) содержание колчеданной серы , то есть по этому показателю можно выбрать любую мельницу. Топливо обладает средней сопротивляемостью размолу , а также не нужен тонкий помол ( ), то целесообразно применять среднеходные или молотковые мельницы. Топливо имеет высокий выход летучих на горючую массу ( ), поэтому выбираем ММ. Поскольку уголь каменный, ММТ должна оборудована центробежным сепаратором и быть с открытым ротором. Это не противоречит формальным рекомендациям таблицы 2.1 [2].

Так как топка с ТШУ, то целесообразно применять пылесистемы с прямым вдуванием. Влажность топлива не высокая ( ), поэтому можно использовать воздушную сушку топлива, а установка устройства нисходящей сушки не требуется. К таким выводам можно прийти, выбирая пылесистему по формальным признакам (таблица 2.2 [2]).

Выбор типоразмера мельницы

Таблица 3.4

Выбор типоразмера мельницы

№	Наименование	Обоз.	Разм.	Формула или обоснование	Расчет	Результат
1	2	3	4	5	6	7
1	Количество мельниц		шт	Табл. 1.8, [2]	–	2
2	Коэффициент, устанавливающий относительную нагрузку котла при отключении одноймельницы	λ	–	П.4.4, доп.[2]	–	0.6
3	Рекомендуемая размольная производительность ММТ					9.503
4	Максимальная влагоемкость топлива					10.095
5	Влажность топлива перед мельницей			W_м^'= W₁= W^р	–	8.5
6	Влажность пыли			Исходные данные	1.5-3	1.5
7	Средняя влажность топлива					2.5
8	Гидроскопическая влажность топлива			Табл. I, [1]	–	3
9	Поправочный коэф., учитывающий влияние влажности на размолоспособность топлива		–			1.015

Продолжение табл. 3.4

1	2	3	4	5	6	7
10	Коэф. пересчета веса угля со средней влажностью на вес влажного топлива		–			1.066
11	Коэф. размолоспособности для Львовско-волынского угля		–	табл. 1.5, [2]	–	1.2
12	Тонкость помола для Львовско-волынского угля		%	табл. 1.5, [2]	–	32
13	Поправочный коэф., учитывающий влияние влажности на размолоспособность топлива для Львовско-волынского угля		–	Приложение 2, [2]	–	1.01
14	Коэф. пересчета веса угля со средней влажностью на вес влажного топлива для Львовско-волынского угля		–	Приложение 2, [2]	–	1.08
15	Коэф. размолоспособности для исходного топлива		–	Исходные данные	–	1.3
16	Тонкость помола для исходного топлива			Исходные данные	–	33

Продолжение табл. 3.4

Коэффициент пересчета размольной производительности ММТ

К_пер

–

1.092

Выбираем из таблицы 4.10 источника 4 три расположенных подряд размера ММТ и оцениваем в первом приближении их производительность по форме пересчета:

ММТ 1300/1310/735 : В_топ= К_пер ∙В_табл= 6·1.092 = 6.554 т/ч

ММТ 1300/2030/735 : В_топ= К_пер ∙В_табл= 9.4·1.092 = 10.268 т/ч

ММТ 1500/1910/735: В_топ= К_пер ∙В_табл= 13.4·1.092 = 14.638 т/ч

Ближе всего к рекомендуемому значению В_мр= 9.503 т/ч производительность мельницы ММТ 1300/2030/735. Поэтому выбираем её. D=1.3 м. L=2.03 м.

Коэффициент, учитывающий присосы

–

П.5.6, доп.[2]

–

Температура за мельницей

–

130

Температура за пылесистемой

130

Скорость сушильного агента

м/с

П.4.4, доп.[2]

–

2.9

Расходная влажность сепаратора

м³/ч

3600

1.3

2.03

2.9

27551.16

Продолжение табл. 3.4

Объёмное количество влажной смеси на 1 кг топлива при t₂

м³ /кг

2.899

Плотность влажного топлива при нормальных условиях

–

1.285

Влагоемкость в пылесистеме

0.071

Массовое количество СА

2.41

Определим массово количество первичного воздуха на котел

2.41

(1+0)

2.41

Теоретически необходимое количество воздуха

нм²/кг

Табл. XI, доп.[1]

–

6.88

Доля первичного воздуха

0.273

В соответствии с табл. 5.4, доп.[4] в данном случае рекомендуемое значение [r₁]=0.25-0.35. Получаемое значение попадает в этот диапазон. Значит при выбранном значении =2.9 м/с одновременно выполняются условия вентиляции ММТ, требуемые для воздушного баланса по и требования воздушного баланса.

Остаток при дроблении на сите

R₅

П.1.4, доп.[2]

–

Поправка на дробление

П_др

–

Рис.4.6, доп.[2]

–

Продолжение табл. 3.4

1	2	3	4	5	6	7
33	Окружная скорость ротора	u	м/с			50.03
34	Число бил по окружности ротора		–	Табл.4.9, доп.[2]		1.41
35	Коэф., учитывающий снижение производительности в условиях эксплуатации	К_эк	–	П.4.4, доп.[2]	–	0.85
36	Коэф., учитывающий влияние закрытого ротора	К_зак	–	П.4.4, доп.[2]		1
37	Коэффициент ,учитывающий относительную мощность ММТ	К_Ni	–			2.349
37	Коэффициент ,учитывающий относительную мощность ММТ	К_Ni	–			2.349
38	Относительная мощность, при которой обеспечивается В_МР=9.727	N_i				3.068
39	Относительная мощность при К_аб=1 и К_кон=1	N_i₀		Табл.4.9, доп.[2]		2.68
40	Поправка на аброзивность топлива	К_аб	–	Стр.57, доп.[2]	–	1

Продолжение табл. 3.4

1		2	3	4	5		6	7
41		Поправка на конструкторскую особенность ММТ и сепаратора	К_кон	-	П.4.4, доп.[2]			1
42		Рекомендуемое значение относительной мощности	N_i_рек					2.68
43		Отклонение мощности	–	%				14.478
В соответствии с п 4.4, доп.[4] отклонение не более 15%, следовательно, ММТ выбрана правильно.
44		Размольная производительность ММТ при двух включенных мельницах	В_м	т/ч				7.92
Перерасчет при В_м= 7.92 т/ч
45	Объёмное количество влажной смеси на 1 кг топлива при t₂			м³ /кг				3.479
47	Массовое количество СА							2.915
48	Определим массово количество первичного воздуха на котел					2.915 (1+0)		2.915

Продолжение табл. 3.4

1	2	3	4	5	6	7
49	Доля первичного воздуха					0.33
Значение r₁попадает в рекомендуемы диапазон, значит при скорости w_CA=2,9 м/с одновременно выполняется условие вентиляции ММТ и требуемого воздушного баланса по r_1.
50	Коэффициент, учитывающий относительную мощность ММТ для режима w_CA=2.9 м/с и В_м=7.92	К_Ni	–			1.513
50		К_Ni	–			1.513
51	Мощность на холостом ходу	N_хх		Табл.4.9, доп.[2]		38.9
52	Относительная мощность, при которой обеспечивается В_м=7.92	N_i				1.963
53	Действительный удельный расход эл. энергии на размол 1 тонны топлива	Э_рзм				9.64

Дата добавления: 2019-07-15; просмотров: 385; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

⇐ Предыдущая 3 4 5 6 7 8 9 101112 Следующая ⇒

Мы поможем в написании ваших работ!