Угловые и односторонние стыковые сварные швы с неполным проваром, подверженные внецентренному загружению
(1) Во всех случаях, где это возможно, следует избегать возникновения местного эксцентриситета приложения усилия.
(2) Влияние местного эксцентриситета (относительно линии действия осевой силы) следует учитывать в следующих случаях:
— если изгибающий момент, приложенный относительно продольной оси сварного шва, вызывает растяжение в корне сварного шва, см. рисунок 4.9 а);
— если растягивающее усилие, приложенное перпендикулярно продольной оси сварного шва, вызывает изгибающий момент, приводящий к возникновению растягивающего усилия в корне сварного шва, см. рисунок 4.9 б).
(3) Если сварной шов является частью сварных швов по периметру сечения замкнутого профиля, местный эксцентриситет учитывать не следует.
а) б)
Рисунок 4.9 — Одиночные угловые и односторонние стыковые сварные швы
с неполным проваром при внецентренном загружении:
а — изгибающий момент вызывает растяжение в корне сварного шва;
Б — растягивающее усилие вызывает растяжение в корне сварного шва
Уголки, прикрепляемые одной полкой
(1) При креплении уголков одной полкой влияние эксцентриситета приложения усилия на уголок
в сварном соединении внахлестку учитывается путем использования в расчетах эффективной площади поперечного сечения, рассматривая его центрально нагруженным.
|
|
|
(2) Для равнополочных уголков и неравнополочных, прикрепленных широкой полкой, эффективная площадь сечения может быть принята равной площади сечения брутто.
(3) При определении расчетной несущей способности по прочности поперечного сечения неравнополочного уголка, прикрепленного меньшей полкой, эффективную площадь следует принять равной площади поперечного сечения брутто эквивалентного равнополочного уголка с шириной полки, равной ширине меньшей полки неравнополочного уголка, см. EN 1993-1-1. Однако, при определении несущей способности по устойчивости сжатого элемента, см. EN 1993-1-1, следует использовать фактическую площадь поперечного сечения брутто.
Сварка в холоднодеформированных зонах
(1) Сварку можно производить в пределах участков длиной 5t с каждой стороны холоднодеформированной зоны, см. таблицу 4.2, при выполнении одного из следующих требований:
— холоднодеформированные зоны подвергнуты нормализации после холодного деформирования до начала сварочных работ;
— отношение r/t удовлетворяет значениям таблицы 4.2.
Таблица 4.2 — Требования к сварке холоднодеформированных зон и прилегающего к ней металла
| r/t | Деформация вследствие холодного
| Максимальная толщина, мм | ||||
| В общем случае | При полном | |||||
| доминирует статическая нагрузка | доминирует подвижная, вибрационная и т. п. нагрузка | |||||
| ³25 | £2 | Любая | Любая | Любая | ||
| ³10 | £5 | Любая | 16 | Любая | ||
| ³3,0 | £14 | 24 | 12 | 24 | ||
| ³2,0 | £20 | 12 | 10 | 12 | ||
| ³1,5 | £25 | 8 | 8 | 10 | ||
| ³1,0 | £33 | 4 | 4 | 6 | ||
|
| ||||||
Анализ, классификация и моделирование
Статический расчет
Общие положения
(1) Как правило, следует учитывать влияние работы соединений на распределение внутренних сил и моментов в конструкции, а также на общие деформации конструкции. Если это влияние незначительно, то им можно пренебречь.
(2) Чтобы установить, должно ли учитываться влияние работы соединения на выполнение статического расчета, различают три типа упрощенных моделей узлов:
— простой, в котором можно допустить, что узел не передает изгибающий момент;
— жесткий, в котором работа узла не влияет на результаты статического расчета;
— полужесткий, в котором следует учитывать влияние работы узла на статический расчет.
(3) Тип модели узла следует определять по таблице 5.1, в зависимости от классификации узла
и выбранного метода статического расчета.
|
|
|
(4) Зависимость между углом поворота и моментом в узле, используемая при статическом расчете, может быть упрощена и представлена в виде соответствующей кривой, включая линейную аппроксимацию (например, билинейную или трилинейную), при условии, что эта аппроксимирующая кривая полностью расположена ниже расчетной кривой зависимости между углом поворота и изгибающим моментом.
Упругий расчет
(1) Узлы следует классифицировать по их вращательной жесткости, см. 5.2.2.
(2) Узлы должны иметь достаточную прочность для передачи действующих в узле сил и моментов, полученных при статическом расчете.
Таблица 5.1 — Тип модели узла
| Метод расчета | Классификация узла | ||
| Упругий | Номинально-шарнирный | Жесткий | Полужесткий |
| Жестко-пластический | Номинально-шарнирный | Равнопрочный | Частично равнопрочный |
| Упруго-пластический | Номинально-шарнирный | Жесткий и равнопрочный | Полужесткий и частично равнопрочный Полужесткий и равнопрочный Жесткий и частично равнопрочный |
| Тип модели узла | Простой | Жесткий | Полужесткий |
(3) В случае полужесткого узла, в статическом расчете следует принимать вращательную жесткость Sj, соответствующую изгибающему моменту Mj,Ed. Если Mj,Ed не превышает 2/3Mj,Rd, то в статическом расчете можно принять начальную вращательную жесткость Sj,ini, см. рисунок 5.1 а).
|
|
|
(4) Для упрощения методики, приведенной в 5.1.2(3), расчетное значение вращательной жесткости можно принять равным 
для всех значений изгибающего момента Mj,Ed, как показано на рисунке 5.1 б), где h — коэффициент перехода к модифицированной жесткости, принимаемый по таблице 5.2.
(5) Для узлов из двутавров значение вращательной жесткости Sj приведено в 6.3.1.
а) б)
Mj,Ed £ 2/3Mj,Rd Mj,Ed £ Mj,Rd
Рисунок 5.1 — Вращательная жесткость, принимаемая при упругом расчете
Таблица 5.2 — Коэффициент перехода к модифицированной жесткости h
| Тип соединения | Сопряжение балки с колонной | Другие типы сопряжений (сопряжения балки с балкой, стыки балок, сопряжения базы колонны с фундаментом) |
| Сварное соединение | 2 | 3 |
| Болтовое соединение торцевого опорного листа | 2 | 3 |
| Болтовое соединение свесов полки сечения | 2 | 3,5 |
| Опорные листы базы | — | 3 |
Жестко-пластический расчет
(1) Узлы следует классифицировать по их прочности, см. 5.2.3.
(2) Значение Mj,Rd для узлов из двутавров приведено в 6.2.
(3) Для расчета узлов из элементов замкнутого профиля можно использовать метод, приведенный
в разделе 7.
(4) Вращательная способность узлов должна быть достаточной по отношению к углу поворота узла, полученному при расчете.
(5) Вращательная способность узлов из двутавров должна быть проверена в соответствии с 6.4.
Упруго-пластический расчет
(1) Узлы следует классифицировать по их жесткости (см. 5.2.2) и прочности (см. 5.2.3).
(2) Для узлов из двутавров Mj,Rd приведено в 6.2, Sj — в 6.3.1, fCd — в 6.4.
(3) Для расчета узлов из замкнутых профилей можно использовать метод, приведенный в разделе 7.
(4) Для определения распределения внутренних сил и моментов в элементах конструкций следует использовать зависимость между изгибающим моментом и углом поворота узла.
(5) Для упрощения расчета может быть принята билинейная зависимость между моментом и углом поворота узла, показанная на рисунке 5.2. Коэффициент перехода к модифицированной жесткости h следует принимать по таблице 5.2.
Рисунок 5.2 — Упрощенная билинейная зависимость
Дата добавления: 2019-03-09; просмотров: 246; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!