Расчетная несущая способность пробочных сварных швов

(1) Расчетное значение несущей способности F_w_,Rd пробочного сварного шва (см. 4.3.3) следует определять по формуле

, (4.5)

где f_vw_,d— расчетное сопротивление сварного шва на сдвиг, приведено в 4.5.3.3(3);

A_w — расчетная площадь сечения шва, принимается равной площади отверстия.

Распределение усилий

(1) Распределение усилий в сварном соединении может быть принято в предположении упругой или пластической работы в соответствии с 2.4 и 2.5.

(2) Допускается упрощенное распределение усилий между сварными швами.

(3) При проверке несущей способности сварного шва не следует учитывать остаточные напряжения, а также напряжения, не связанные с внешними усилиями (например, нормальные напряжения, параллельные оси сваргого шва).

(4) Сварные соединения следует проектировать таким образом, чтобы они имели достаточную деформативность. Однако не следует рассчитывать на пластичность сварных швов.

(5) В соединениях, в которых могут образоваться пластические шарниры, сварные швы следует проектировать таким образом, чтобы их несущая способность была по крайней мере не меньше несущей способности самой слабой детали соединения.

(6) В других соединениях, в которых вследствие возможности возникновения значительных деформаций от напряжений требуется способность к вращению, сварные швы должны иметь несущую способность, исключающую их разрушение до перехода основного материала в пластическое состояние.

(7) Если для определения расчетной несущей способности прерывистого сварного шва используется значение общей длины l_tot, то расчетное значение внешнего усилия сдвига на единицу длины F_w_,Ed следует умножать на коэффициент, равный (e + l)/l, см. рисунок 4.7.

Рисунок 4.7 — Вычисление усилий в прерывистых сварных швах

Крепление к полкам, не подкрепленным поперечными ребрами жесткости

(1) Если пластина (или полка балки) приваривается к неподкрепленной полке двутавровой балки, см. рисунок 4.8, и выполнено условие 4.10(3), то усилие, приложенное перпендикулярно к неподкрепленной полке, не должно превышать любое из следующих значений:

— несущей способности стенки опорного элемента из двутаврового профиля, приведенного в 6.2.6.2 или 6.2.6.3;

— несущей способности поперечной фасонки, приваренной к элементу замкнутого профиля прямоугольного сечения, приведенного в таблице 7.13;

— несущей способности опорной полки, вычисленной по формуле (6.20) (см. 6.2.6.4.3(1)), предполагая концентрацию приложенной нагрузки в пределах эффективной ширины полки b_eff, согласно 4.10(2) или 4.10(4).

Рисунок 4.8 — Эффективная ширина неподкрепленного соединения в тавр

(2) Эффективную ширину b_eff сечения неподкрепленного двутаврового профиля следует определять по формуле

(4.6а)

где при , (4.6б)

здесь f_y,f — предел текучести стали полки двутавра;

f_y,p — предел текучести стали пластинки, приваренной к двутавру.

Значение s определяется следующим образом:

— для прокатных двутавров

(4.6в)

— для сварных двутавров

(4.6г)

(3) Для неусиленной полки двутавра должно выполняться следующее условие:

, (4.7)

где f_u,p — временное сопротивление стали пластины, приваренной к двутавру;

b_p— ширина пластины, приваренной к двутавру.

При невыполнении данного условия полка должна быть усилена.

(4) Для других типов сечений, таких как швеллеры или коробчатые сечения, при равенстве ширин полки и прикрепляемой пластины, значение эффективной ширины b_eff следует определять по формуле

при (4.8)

Примечание — Для замкнутых профилей эффективную ширину следует определять по таблице 7.13.

(5) Если то сварные швы, прикрепляющие пластину к полке, следует рассчитывать на усилие, равное несущей способности пластины , принимая равномерное распределение напряжений.

Протяженные соединения

(1) В соединениях внахлестку расчетное значение несущей способности углового сварного шва следует умножать на понижающий коэффициент b_Lw, который учитывает неравномерное распределение напряжений по всей длине шва.

(2) Если распределение напряжений по длине сварного шва соответствует распределению напряжений в прилегающем к нему основном металле (например, в случае приварки полки к стенке составной двутавровой балки), условия, приведенные в 4.11, выполнять не следует.

(3) Для сварных швов соединений внахлестку длиной более 150a понижающий коэффициент b_Lw следует принимать равным коэффициенту b_Lw₁, определяемому по формуле

при , (4.9)

где L_j — общая длина нахлеста вдоль усилия.

(4) Для угловых сварных швов длиной более 1,7 м при креплении поперечных ребер жесткости
в элементах сплошного сечения, понижающий коэффициент b_Lw можно принять равным коэффициенту b_Lw₂, определяемому по формуле

при и , (4.10)

где L_w — длина сварного шва, м.

Дата добавления: 2019-03-09; просмотров: 315; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

⇐ Предыдущая 13 14 15 16 171819 20 21 22 Следующая ⇒

Мы поможем в написании ваших работ!