Обмотка короткозамкнутого ротора

⇐ ПредыдущаяСтр 4 из 13Следующая ⇒

Последовательность расчета	Условные обозначения	Источник	Двигатель №1
Размеры овальных полузакрытых пазов
117	h_п2, мм	рис. 9-12	25,5
118	h_с2, мм	(9-67)	0,38·152,3 – 25,5 – (2 / 3)0 = 32,4
119	В_с2, Тл	(9-68)	0,0079·10⁶ / (2·0,97·115·32,4) = 1,09
120	t₂, мм	(9-69)	·152,3 / 34 = 14
121	В_з2, Тл	табл. 9-18	1,7
122	b_з2, мм	(9-70)	14·0,9 / (1,7·0,97) = 7,6
123	r₂, мм	(9-71)
124	r₁, мм	(9-72)
125	h₁, мм	(9-73)	25,5 – 0,75 – 0 – 1 – 2,9 = 20,8
126	проверка r₁ и r₂	(9-74)	·20,8 – 34(2,9 – 1) ≈ 0
127	S_ст = S_п2, мм²	(9-75)	( / 2)(2,9² + 1²) + (2,9 + 1)20,8 = 95,5
Размеры короткозамкнутого кольца
128	S_кл, мм²	(9-93)	0,4·34·95,9 / 4 = 326
129	h_кл, мм	(9-95)	1,2·25,5 = 30,6
130	_кл, мм	(9-97)	326 / 30,6 = 10,65
131	D_кл.ср, мм	(9-98)	152,3 – 30,6 = 121,7

Обмотка фазного ротора

Тип обмотки и общие положения. Обычно в роторах применяют двухслойную волновую обмотку из медных изолированных стержней прямоугольного поперечного сечения. В пазу располагают по два стержня (один над другим, большей стороной по высоте паза). Следовательно, количество проводников в пазу N_п2 = 2. Если по расчету сечение эффективного стержня получается больше 100 мм², то его разделяют на два элементарных; тогда по ширине паза располагают два

стержня, изолированных вместе. Основные свойства двухслойных волновых обмоток ротора и методы выполнения их подробно освещены в [8; 22]. На рис. 9-14 приведена для примера развернутая схема двухслойной волновой обмотки фазного ротора. Количество пазов ротора z₂ должно выбираться с учетом рекомендаций, приведенных в § 9-3, и, в частности, табл. 9-12. Количество пазов на полюс и фазу ротора q₂ определяется по (9-8). Обмотка имеет одну параллельную ветвь а₂ = 1. Количество последовательно соединенных витков обмотки одной фазы

 . (9-101)

Шаги обмотки для целого и дробного q₂ находят следующим образом. При целом q₂ шаги секций с передней (со стороны выводов) и с задней стороны у_п2 и у’_п2 принимаются равными 3q₂, а шаг в конце обхода ротора укороченный: у’’_п2 = 3q₂ – 1. При дробном q₂ шаг обмотки с передней стороны у_п2 = 3q₂ – 1/2, с задней у’_п2 = 3q₂ + 1/2, а шаг в конце обхода у’’_п2 = 3q₂ – 1/2. Обмотка с дробным q₂ считается обмоткой с укороченным шагом; при этом ₂ ≈ 0,96. Коэффициенты распределения k_р2, укорочения k_у2 и обмоточный коэффициент k_об2 определяются так же, как для обмотки статора по (9-9), (9-12), (9-13) с заменой q₁ на q₂, z₁ на z₂, ₁ на ₂.

Рис. 9-14. Схема двухслойной волновой обмотки фазного ротор (одной фазы)

Z₂=36; 2p=4; q₂=3;

Таблица 9-19

2р	В’_з2_max (Тл) для двигателей со степенью защиты
2р	IP44	IP23
4	1,8 – 2,2	1,9 – 2,35
6 – 12	1,7 – 2,1	1,7 – 2,1
Примечание. См. примечание к табл. 9-16

Таблица 9-20

2р	h’_п2, мм	2р	h’_п2, мм
4	33,5 + 0,024D_н1	8	29 + 0,024D_н1
6 –12	31,4 + 0,024D_н1	10 и 12	25,8 + 0,024D_н1

Коэффициент трансформации ЭДС и тока

(9-102)

Электродвижущая сила обмотки (В)

(9-103)

При соединении обмотки ротора в звезду напряжение на кольцах (В)

(9-104)

Для уменьшения тока, проходящего через кольца, и соответственно потерь в щеточном контакте рекомендуется выбирать отношение напряжения к току кольца = 0,6÷2,5 (большие значения для больших двигателей), но U_к должно быть не больше 1200 В.

На контактных кольцах асинхронного двигателя с фазным ротором устанавливаются металлографитные щетки марки МГ4.

Обмотка фазного ротора с прямоугольными полузакрытыми пазами.Прямоугольные полузакрытые пазы фазного ротора имеют форму, показанную на рис. 9-15.

Рис.9-15. пазы фазного ротора прямоугольные полузакрытые

Они применяются в электродвигателях с h≥225 мм. Для нахождения ширины зубца в наиболее узком месте b_з2_min следует принять значение индукции в этой части зубца В’_з2_max по табл. 9-19 и определить предварительное значение b’_з2_min по (9-83). Предварительное значение высоты паза ротора h’_п2 берут по табл. 9-20.

Этим определяется предварительное значение высоты спинки ротора h’_с2 и магнитная индукция в спинке ротора В’_с2, которая не должна превышать 1,6 Тл. Затем находят предварительную ширину паза и допустимые высоту и ширину стержня обмотки ротора. Определяют ближайшие стандартные размеры стержня и его сечение. Потом устанавливают окончательные размеры зубцовой зоны, высоту спинки ротора, индукции и размеры катушки обмотки.

Ниже приведены (для классов нагревостойкости B, F и Н) значения общей толщины изоляции в пазу ротора по высоте и ширине h_и2 и 2b_и2, включающие толщину изоляции стержня, размеры прокладок и припусков на укладку:

Высота оси вращения h, мм	225 – 250	280 – 335	400 – 450
Высота h_и2, мм	4,3	4,5	7,1
Ширина 2b_и2, мм	1,4	1,6	3,0

Значение h_и2 не учитывает высоту клина h_к2. Размеры следует принимать такими: для клина h_к2 = 2 мм (при h≤250 мм), h_к2 = 2,5 мм (при h=280÷355 мм), h_к2 = 3,5 мм (при h>355 мм); для шлица h_ш2 = 1,0 мм, b_ш2 = 1,5 мм. Конструкция изоляции обмоток фазного ротора представлена в приложении 22. Размеры прямоугольных полузакрытых пазов ротора и расположенных в них проводов рассчитывают в такой последовательности:

Предварительные значения
Высота паза (мм)	h’_п2 – по табл. 9-20
Высота спинки ротора (мм)	h’_с2 – по (9-67)
Магнитная индукция в спинке ротора (Тл)	В’_с2 – по (9-68)
Зубцовое деление по наружному диаметру ротора (мм)	t₂ – по (9-69)
Магнитная индукция в наиболее узком месте зубца, ротора (Тл)	B’_з2_max – по табл. 9-19
Ширина зубца в наиболее узком месте (мм)	b’_з2_min– по (9-83)
Ширина паза, (мм)	b’_п2 – по (9-84)
Размеры стержня по высоте, (мм)		(9-105)
То же, по ширине (мм)		(9-106)
Ближайшие стандартные размеры стержня (мм) и его сечение (мм²)	h_ст, b_ст, S_ст, – по приложению 2
Количество элементарных стержней в одном эффективном	Обычно с₂ = 1; при S_ст≥100 мм² можно принять с₂ = 2, 3 и 4
Уточненные значения
Высота паза (мм)		(9-107)
Ширина паза, (мм)		(9-108)
Высота спинки ротора (мм)	h_с2 – по (9-67)
Магнитная индукция в спинке ротора (Тл)	В_с2 – по (9-68)
Ширина зубца в наиболее узком месте (мм)	b_з2_min– по (9-90)
Магнитная индукция в наиболее узком месте зубца, (Тл)	B’_з2_max – по (9-91)
Среднее зубцовое деление ротора (мм)		(9-109)
Средняя ширина катушки обмотки (мм)		(9-110)
Средняя длина лобовой части катушки обмотки (мм) при U_к≤750 В		(9-111)
при U_к>750 В		(9-112)
Средняя длина витка обмотки (мм)		(9-113)
Вылет лобовой части обмотки (мм): при U_к≤750 В		(9-114)
при U_к>750 В		(9-115)
Здесь у_{п. ср2} – средний шаг секции по пазам, равной полусумме шагов с передней и с задней стороны; h_c и b_c = 0,3 для h≤350 мм, а h_c и b_c = 0,35 мм для h≥400 мм

Пример расчета машины

Обмотка фазного ротора

Для фазного ротора выбраны прямоугольные полузакрытые пазы.

Двухслойная волновая обмотка из медных изолированных стержней прямоугольного сечения, количество параллельных ветвей ₂ = 1; количество эффективных проводников в пазу N_п2 = 2.

Последовательность расчета	Условные обозначения	Источник	Двигатель №2
132	₃	(9-101)	6∙4,5 = 27
133	y_п2	§ 9-6	3∙4,5 – 1/2 = 13
134	y’_п2	§ 9-6	3∙4,5 + 1/2 = 14
135	y’’_п2	§ 9-6	3∙4,5 – 1/2 = 13
136	k_р2	(9-9)	0,5 / [4,5sin (60 / (4,5∙2))] = 0,95
137	₂	§ 9-6	0,96
138	k_у2	(9-12)	sin (0,96∙90⁰) = 0,998
139	k_об2	(9-13)	0,956∙0,998 = 0,954
140	k_тр	(9-102)	68∙0,886 / (27∙0,954) = 2,33
141	Е₂, В	(9-103)	0,98∙380 / 2,33 = 160
142	U_к, В	(9-104)
143	h’_п2, мм	табл. 9-20	45,5
144	h’_с2, мм	(9-67)	0,38∙420,2 – 45,5 – (2 / 3)40 = 87,5
145	В’_с2, Тл	(9-68)	0,0277∙10⁶ / (2∙0,95∙230∙87,5) = 0,724
146	t₂, мм	(9-69)	420,2 / 81 = 16,3
147	B’_з2_max, Тл	табл. 9-19	1,9
148	b’_з2_min, мм	(9-83)	16,3∙0,875 / (1,9∙0,95) = 7,9
149	b’_п2, мм	(9-84)	[ (420,2 – 2∙45,5) / 81] – 7,9 = 4,87
150	h’, м	(9-105)	(45,5 – 4,5 – 2,5 – 1,0 – 0,3) / 2 = 18,6
151	b’, мм	(9-106)	4,87 – 1,6 – 0,3 = 2,97
152	h_ст, мм	приложение 2	18,0
153	b_ст, мм	то же	1,68∙2
154	S_ст, мм²	»	29,6∙2
155	h_п2, мм	(9-107)	2∙18 + 4,5 + 2,5 + 1,0 + 0,3 = 44
156	b_п2, мм	(9-108)	1,68∙2 + 1,6 + 0,3 = 5,18
157	h_с2, мм	(9-67)	0,38∙420,2 – 44,3 – (2 / 3)40 = 88,7
158	В_с2, Тл	(9-68)	0,0277∙10⁶ / (2∙0,95∙230∙88,7) = 0,715
159	b_з2_min, мм	(9-90)	[ (420,2 – 2∙44,3) / 81] – 5,18 = 7,7
160	B_з2_max, Тл	(9-91)
161	t_ср2, мм	(9-109)	(420,2 – 44,3) / 81 = 14,58
162	b_ср2, мм	(9-110)	14,58∙13,5 = 197
163	_л2, мм	(9-111)	1,2∙197 + 44,3 + 50 = 330,7
164	_ср2, мм	(9-113)	2 (230 + 330,7) = 1121
165	_в2, мм	(9-114)	0,3∙197 + 44,3 / 2 + 25 = 106,2

Расчет магнитной цепи

Основные положения. В электрических машинах с симметричной магнитной цепью, а к таким машинам относятся асинхронные двигатели, можно ограничиться расчетом МДС на полюс.

Магнитная цепь асинхронного двигателя состоит из следующих пяти однородных участков, соединенных последовательно: воздушный зазор между ротором и статором, зубцы статора, зубцы ротора, спинка статора, спинка ротора. При расчете магнитного напряжения каждого участка принимают, что магнитная индукция на участке распределена равномерно.

Расчет магнитной цепи электродвигателя производят в такой последовательности. Для каждого участка определяют его площадь поперечного сечения, магнитную индукцию, напряженность поля, среднюю длину пути магнитного потока, МДС участка, суммарную МДС.

В отличие от машин синхронных и постоянного тока расчет суммарной МДС у асинхронных двигателей производят только для номинального режима работы. Расчет магнитной цепи ведут по основной волне магнитного поля; в соответствии с этим магнитная индукция в воздушном зазоре является в расчете амплитудой основной волны.

Насыщение магнитной цепи вызывает уплощение кривой поля; соответственно при повышенной индукции магнитное сопротивление зубцов по середине полюсного деления больше, чем по краям. Учет уплощения производят в соответствии с [25] и [29]. Для облегчения расчета в приложениях 8 – 10 приведены таблицы намагничивания H = f (B) для зубцов статора и ротора, вычисленные с учетом уплощения поля; эти таблицы используют при расчете магнитного напряжения участка зубцов. При расчете магнитной цепи условно принимают среднюю длину пути магнитного потока в спинке статора или ротора; в действительности длина этих путей различна – максимальная по краям полюсного деления и минимальная посередине. Соответственно неравномерно распределяется индукция.

Для упрощения расчета в приложениях 11 – 13 приведены таблицы намагничивания H = f (B) для спинки статора и ротора, вычисленные с учетом синусоидального распределения индукции вдоль силовой линии; эти таблицы используют при расчете магнитного напряжения спинки ротора и статора.

Основное сопротивление магнитной цепи асинхронного двигателя сосредоточено в воздушном зазоре между ротором и статором. Это сопротивление увеличивается дополнительно из-за зубчатого строения статора и ротора; увеличение его учитывается соответствующим поправочным коэффициентом, который больше единицы. При наличии радиальных вентиляционных каналов в сердечнике статора или ротора часть магнитного потока проходит через каналы, снижая магнитное сопротивление воздушного зазора; это уменьшение учитывается коэффициентом, который меньше единицы.

При магнитной индукции в зубцах статора или ротора В≤1,8 Тл принимают, что магнитный поток проходит только через зубцы, а напряженность магнитного поля Н определяют соответственно по кривым для зубцов (см. приложения 8 – 10). При B>1,8 Тл часть магнитного потока, проходящая через пазы, снижает действительную магнитную индукцию в зубцах. Это снижение учитывается коэффициентами k_з, зависящими от соотношения площадей рассматриваемых поперечных сечений зубца и паза, а для определения Н с целью упрощения вычислений пользуются кривыми для зубцов по приложениям 14 – 16, рассчитанными для разных значений k_з.*

У зубцов трапецеидального поперечного сечения (прямоугольные открытые или полуоткрытые пазы, верхняя часть бутылочных пазов ротора) кривая распределения напряженности поля Н по высоте зубца близка к параболе. Если B_з_max>1,8 Тл, то при расчете магнтного напряжения зубцов напряженность поля определяют по индукции в трех расчетных сечениях зубца – минимальном, среднем и максимальном; среднее значение Н при этом рассчитывают по формуле Симпсона (9-136). Если B_з_max ≤1,8 Тл, то с достаточной точностью можно определять Н по индукции в одном сечении зубца, расположенном на расстоянии 1/3 его высоты (от окружности, соответствующей диаметру D₁).

У зубцов равновеликого поперечного сечения (трапецеидальные пазы статора, овальные закрытые и полузакрытые пазы ротора, нижняя часть бутылочных закрытых пазов ротора) напряженность поля определяют по индукции в сечении 1/3 высоты зубца; при В_з≤1,8 Тл по приложениям 8-10, а при В_з>1,8 Тл -- по приложениям14 – 16 с учетом коэффициента k_з (В_з1 и В_з2 определены в § 9-4 – 9-6).

Магнитную цепь рассчитывают в такой последовательности.

МДС для воздушного зазора
Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного сопротивления воздушного зазора вследствие зубчатого строения статора		(9-116)
То же, с учетом ротора		(9-117)
Коэффициент, учитывающий уменьшение магнитного сопротивления воздушного зазора при наличии радиальных каналов на статоре или на роторе		(9-118)
То же, при совпадающих каналах на статоре и на роторе		(9-119)
Общий коэффициент воздушного зазора		(9-120)
МДС для воздушного зазора (А)		(9-121)
Здесь при открытых пазах в (9-116) и в (9-117) вместо b_ш1 и b_ш2 следует подставить соответственно b_п1 и b_п2. При отсутствии радиальных каналов (на статоре или на роторе) следует принимать k_н = 1, – длина пакета.
МДС для зубцов при трапецеидальных полузакрытых пазах статора (рис. 9-7)
При В_з1≤1,8 Тл: напряженность магнитного поля	Н_з1 (А / см) – из приложений 8 – 10
При В_з1>1,8 Тл: зубцовое деление на 1/3 высоты зубца (мм)		(9-122)
коэффициент зубцов		(9-123)
напряженность магнитного поля (А / см)	Н_з1 – из приложений 10 – 16
Средняя длина пути магнитного потока (мм)		(9-124)
МДС для зубцов (А)		(9-125)
МДС для зубцов при прямоугольных открытых и полуоткрытых пазах статора (рис. 9-9)
При B_з1_max ≤1,8 Тл: зубцовое деление на 1/3 высоты зубца	t_{1 (1 / 3)} (мм) – по (9-122)
ширина зубца (мм)		(9-126)
магнитная индукция на 1/3 высоты зубца (Тл)		(9-127)
напряженность магнитного поля в зубцах	Н_з1 (А / см) – из приложений 8 – 10
При В_з1>1,8 Тл: зубцовое деление статора (мм): по диаметру D₁	t₁ – по (9-22):
в минимальном сечении зубца	t₁_min – по (9-46)
в максимальном сечении зубца		(9-128)
Ширина зубца (мм): в наиболее узкой части	b_з1_min – по (9-58)
в наиболее широкой части		(9-129)
в средней части		(9-130)
Магнитная индукция зубца статора (Тл): в наиболее узкой части	B_з1_max – по (9-59)
в наиболее широкой части		(9-131)
в средней части		(9-132)
Коэффициент зубцов: в наиболее узкой части		(9-133)
в наиболее широкой части *		(9-134)
в средней части *		(9-135)
Напряженность магнитного поля: в наиболее узкой части	– из приложений 14 – 16
в наиболее широкой части	– из приложений 8 – 10 или 14 – 16
в средней части	– из приложений 8 – 10 или 14 – 16
Среднее значение напряженности магнитного поля в зубцах (А / см)		(9-136)
Средняя длина пути (мм) магнитного потока	L_з1 по (9-124)
МДС для зубцов (А)	F_з1 по (9-125)
МДС для зубцов при овальных полузакрытых и закрытых пазах ротора (рис. 9 – 10 а, б)
При В_з1≤1,8 Тл: напряженность магнитного поля (А / см)	Н_з2 – из приложений 8 – 10
При В_з1>1,8 Тл: зубцовое деление на 1/3 высоты зубца (мм)		(9-137)
коэффициент зубцов		(9-138)
напряженность магнитного поля (А / см)	Н_з2 – из приложений 14 – 16
Средняя длина пути магнитного потока (мм)		(9-139)
МДС для зубцов (А)		(9-140)
МДС для зубцов при бутылочных закрытых пазах ротора (рис. 9 – 10, в)
Средняя ширина верхней части зубца (мм)		(9-141)
Магнитная индукция в среднем сечении верхней части зубца (Тл); обычно – менее 1,8 Тл		(9-142)
Напряженность магнитного поля в верхней части зубца (А / см)	Н_з.в2 – из приложений 8 – 10
Средняя длина пути магнитного потока (мм)		(9-143)
МДС для верхней части зубца (А)		(9-144)
Магнитная индукция в нижней части зубца (Тл)		(9-145)
При B_{з. н2}≤1,8 Тл: напряженность поля (А / см) в нижней части зубца	Н_з.н2 – из приложений 8 – 10
При B_{з. н2}>1,8 Тл: зубцовое деление на 1/3 высоты зубца (мм)		(9-146)
коэффициент зубцов		(9-147)
напряженность магнитного поля (А / см) в нижней части зубца	Н_з.н2 – из приложений 14 – 16
Средняя длина пути магнтного потока в нижней части зубца (мм)		(9-148)
МДС для нижней части зубца (А)		(9-149)
МДС для зубцов ротора (А)		(9-150)
МДС для зубцов при прямоугольных пазах ротора (рис. 9–11)
При B_з2_max≤1,8 Тл: зубцовое деление на 1/3 высоты зубца (мм)		(9-151)
ширина зубца на 1/3 высоты (мм)		(9-152)
магнитная индукция в зубцах (Тл)		(9-153)
напряженность магнитного поля (А / см)	Н_з2 – из приложений 8 – 10
При В_з2max>1,8 Тл: зубцовое деление ротора (мм)	t₂ – по (9-69)
зубцовое деление ротора в минимальном сечении зубца (мм)		(9-154)
ширина зубца (мм): в наиболее узкой части		(9-155)
в наиболее широкой части		(9-156)
в средней части		(9-157)
магнтная индукция в зубцах ротора (Тл): в наиболее узкой части	-- по (9-91)
в наиболее широкой части		(9-158)
в средней части		(9-159)
коэффициент зубцов в наиболее узкой части		(9-160)
в наиболее широкой части*		(9-161)
в средней части*		(9-162)
напряженность магнитного поля (А / см): в наиболее узкой части	из приложений 14 – 16
в наиболее широкой части	– из приложений 8 – 10 или 14 – 16
в средней части	– из приложений 8 – 10 или 14 – 16
среднее значение напряженности магнитного поля в зубцах (А / см)		(9-163)
Средняя длина пути (мм) магнитного потока		(9-164)
МДС для зубцов (А)		(9-165)
МДС для спинки статора
Напряженность магнитного поля (А / см): при 2р = 2 и В_с1≤1,4 Тл, а также при 2р≥4	Н_с1 – из приложений 11 – 13
при 2р = 2 и В_с1>1,4 Тл	Н_с1 – из приложений 5–7; при этом значение В_с1, выбранное из табл. 9-13, уменьшают на 0,4 Тл
Средняя длина пути магнтного потока (мм)		(9-166)
МДС для спинки статора (А)		(9-167)
МДС для спинки ротора
Напряженность магнитного поля (А/см): при 2р = 2	Н_с2 – из приложений 11–13
при 2p≥4	Н_с2 – из приложений 5–7
средняя длина пути магнтного потока (мм): при 2р = 2		(9-168)
при 2р≥4		(9-169)
МДС для спинки ротора (А)		(9-170)
Параметры магнитной цепи
Суммарная ЭДС магнитной цепи на один плюс (А)		(9-171)
Коэффициент насыщения магнитной цепи		(9-172)
Намагничивающий ток (А)		(9-173)
То же, в относительных единицах ЭДС холостого хода (В)		(9-174)
ЭДС холостого хода (В)		(9-175)
Главное индуктивное сопротивление (Ом)		(9-176)
То же, в относительных единицах		(9-177)

Примеры расчета машин

Расчет магнитной цепи

Последовательность расчета	Условные обозначения	Источник	Двигатель №1	Двигатель №2
166		(9-116)
167		(9-117)
168	k_к	§ 9-7	1,0	1,0
169		(9-120)	1,21∙1,052∙1,0 = 1,27	1,2∙1,024∙1,0 = 1,23
170	, А	(9-121)	0,8∙0,35∙1,27∙0,9∙10³ = 320	0,8∙0,9∙1,23∙0,875∙10³ = 775
171	t₁_{(1 / 3)}, мм	(9-122)	(153 + 2∙18,5 / 3) / 36 = 14,4	(422 + 2∙38 / 3) / 72 = 19,5
172	k_з_{(1 / 3)}	(9-123)	14,4 / (6,67∙0,97) = 2,23	—
173	Н_з1, А / см	приложение 14	15,2	—
174	b_з1_{(1 / 3)}, мм	(9-126)	—	19,5 – 9,5 = 10
175	В_з1_{(1 / 3)}, Тл	(9-127)	—	18,4∙0,875 /0,95∙10) = 1,69
176	Н_з1, А / см	приложение 9	—	18,4
177	L_з1, мм	(9-124)	18,5	38
178	F_з1, А	(9-125)	0,1∙15,2∙18,5 = 28,1	0,1∙18,4∙38 = 70
179	Н_з2, А / см	приложение 8	11,5	—
180	L_з2, мм	(9-139)	25,5 – 0,2∙1 = 25,3	—
181	F_з2, А	(9-140)	0,1∙1,5∙25,3 = 29	—
182	t_2min, мм	(9-154)	—	(420∙2 – 2∙44,3) / 81 = 12,9
183	b_з2_min, мм	(9-155)	—	12,9 – 5,18 = 7,7
184	b_з2_max, мм	(9-156)	—	16,3 – 5,18 = 11,1
185	b_з2_ср, мм	(9-157)	—	(7,7 + 11,1) / 2 = 9,4
186	B_з2_max, Тл	(9-91)	—	16,3∙0,875 / (7,7∙0,95) = 1,95
187	B_з2_min, Тл	(9-158)	—	16,3∙0,875 / (11,1∙0,95) = 1,35
188	B_з2_ср, Тл	(9-159)	—	16,3∙0,875 / (9,4∙0,95) = 1,6
189	k_з2_max	(9-160)	—	[12,9 / (7,7∙0,95)] – 1 = 0,76
190	H_з2_max, А / см	приложение 15	—	45
191	Н_з2_min, А / см	приложение 9	—	8
192	Н_з2_ср, А / см	То же	—	14,5
193	Н_з2, А / см	(9-163)	—
194	L_з2, мм	(9-164)	—	44,3
195	F_з2, А	(9-165)	—	0,1∙18,5∙44,3 = 82
196	Н_с1, А / см	приложение 11	9,4	—
197	Н_с1, А / см	приложение 12	—	10,9
198	L_с1, мм	(9-166)	(233 – 21,4) / (4∙2) = 83,1	(590 – 46) / (4∙3) = 142
199	F_с1, А	(9-167)	0,1∙9,4∙83,1 = 78	0,1∙10,9∙142 = 155
200	Н_с2, А / см	приложение 5	0,7	—
201	Н_с2, А / см	приложение 6	. —	0,795
202	L_с2, мм	(9-169)	(54 – 32,4) / (4∙2) = 33,9	(140+88,7+4∙40/3)/(4∙3) = 73,8
203	F_с2, А	(9-170)	0,1∙0,7∙33,9 = 2,4	0,1∙0,795∙73,8 = 5,9
204	, А	(9-171)	320 + 28,1 + 29 + 78 + 2,4 = 457,5	775 + 70 + 82 + 155 + 5,9 = 1088
205	k_нас	(9-172)	457,5 / 320 = 1,43	1088 / 775 = 1,4
206	, А	(9-173)
207	о. е.	(9-174)	5,6 / 15,2 = 0,37	40,1 / 171,5 = 0,234
208	Е, В	(9-175)	0,97∙220 = 213	0,98∙380 = 372,4
209	, ом	(9-176)	213 / 5,6 = 38	372,4 / 40,1 = 9,3
210	, о. е.	(9-177)	38∙15,2 = 2,63	9,3∙171,5 / 380 = 4,2