Начальный пусковой ток и начальный пусковой момент
Последовательность расчета | Условные обозначения | Источник | Двигатель №1 |
347 | hст, мм | (9-330) | 25,5 – 0,75 = 24,75 |
348 | (9-329) | ||
349 | рис. 9-23 | 0,4 | |
350 | hр, мм | (9-332) | 24,75 / (1 + 0,4) = 17,7 |
351 | bр, мм | (9-333) | |
352 | sp, мм2 | (9-335) | |
353 | kв. т | (9-337) | 95,9 / 79,06 = 1,21 |
354 | rст. п, Ом | (9-338) | 4,44∙10-5∙1,21 = 5,33∙10-5 |
355 | r’2п, Ом | (9-339) | 5206 (5,33 + 1,85)∙10-5 = 0,374 |
356 | рис. 9-23 | 0,82 | |
357 | п2п | (9-340) | |
358 | 2п | (9-342) | 1,69 + 2,73 + 0,436 + 2,1 = 6,87 |
359 | xпер, Ом | (9-343) | |
360 | xпост, Ом | (9-344) | |
361 | rк. п, Ом | (9-345) | 0,64 + 0,374∙1,22 (1 + 0,04)2 = 1,14 |
362 | , А | (9-368) | |
363 | zк. п, Ом | (9-370) | 220 / 95,2 = 2,3 |
364 | xк. п, Ом | (9-371) | |
365 | п. а1, А | (9-372) | |
366 | п. р1, А | (9-373) | |
367 | п1, А | (9-374) | |
368 | п1 / 1, о. е. | (9-375) | 100,4 / 14,9 = 6,7 |
369 | r’’2п, Ом | (9-376) | 0,374∙1,22∙1,042 = 0,49 |
370 | Mп / Мн | (9-377) |
§ 9-13. Тепловой и вентиляционный расчеты
Тепловой расчет асинхронного двигателя.Проводим его по упрощенной методике, изложенной в § 5-3.
При выполнении теплового расчета необходимо учитывать следующее. 1. Потери в обмотках вычисляют при сопротивлениях, приведенных к максимальной допускаемой температуре; для этого сопротивление, определенное при 200С, умножают на коэффициент m’Т (см. § 5-1) в соответствии с выбранным классом нагревостойкости изоляции.
2. При тепловом расчете обмотки статора учитывают, что воздуху внутри двигателя передается только часть потерь в активной части статора (эта доля потерь равна коэффициенту k из табл. 9-25); остальные потери передаются непосредственно через станину наружному охлаждающему воздуху.
|
|
Таблица 9-25
Количество полюсов 2р | Коэффициент k для двигателей со степенью защиты | |
IP44 | IP23 | |
2; 4 | 0,20 – 0,22 | 0,80 – 0,84 |
6; 8 | 0,18 – 0,19 | 0,76 – 0,78 |
10; 12 | 0,16 – 0,17 | 0,72 – 0,74 |
3. Для обмоток, не имеющих изоляцию катушек в лобовых частях, первое слагаемое в (9-394), а также Δtи. л1 в (9-395) необходимо считать равными нулю.
4. При определении по (9-400) среднего превышения температуры воздуха внутри машины Δtв у асинхронных двигателей со степенью защиты IP23 принимают, что воздух внутри двигателя нагревается всеми выделяемыми потерями (за исключением части потерь в статоре, передаваемых через станину), а у двигателей со степенью защиты IP44 и способом охлаждения IC0141, кроме того, за исключением потерь на трение о воздух наружного вентилятора, составляющие примерно 0,9РмхΣ.
Обмотка статора.Тепловой расчет для определения превышения температуры обмотки статора проводят в такой последовательности
Потери в обмотке статора при максимальной допускаемой температуре (Вт) | (9-378) | |||||
Условная внутренняя поверхность охлаждения активной части статора (мм2) | (9-379) | |||||
Условный периметр поперечного сечения (мм): трапецеидального полузакрытого паза | (9-380) | |||||
прямоугольного полуоткрытого и открытого пазов | (9-381) | |||||
Условная поверхность охлаждения (мм2): пазов | (9-382) | |||||
лобовых частей обмотки | (9-383) | |||||
двигателей без охлаждающих ребер на станине | (9-384) | |||||
двигателей с охлаждающими ребрами на станине | (9-385) | |||||
Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к внутренней поверхности охлаждения активной части статора (Вт / мм2) | (9-386) | |||||
То же, от потерь в активной части обмотки, отнесенных к поверхности охлаждения пазов | (9-387) | |||||
То же, от потерь в лобовых частях обмотки, отнесенных к поверхности охлаждения лобовых частей обмотки | (9-388) | |||||
Окружная скорость ротора (м / с) | (9-389) | |||||
Повышение температуры внутренней поверхности активной части статора над температурой воздуха внутри машины (0С) | (9-390) | |||||
Перепад температуры в изоляции паза и катушек из круглых проводов(0С) | (9-391) | |||||
То же в изоляции паза и жестких катушек или полукатушек | (9-392) | |||||
Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри двигателя (0С) | (9-393) | |||||
Перепад температуры в изоляции лобовых частей катушек из круглых проводов (0С) | (9-394) | |||||
То же, из жестких катушек или полукатушек | (9-395) | |||||
Среднее превышение температуры обмотки над температурой воздуха внутри двигателя (0С) | (9-396) | |||||
Потери в двигателе со степенью защиты IP23, передаваемые воздуху внутри двигателя, (Вт) | (9-397) | |||||
То же, для IP44 | (9-398) | |||||
Среднее превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой наружного воздуха без охлаждающих ребер на станине или с ребрами (0С) | (9-399) | |||||
Среднее превышение температуры обмотки над температурой наружного воздуха (0С) | (9-400) | |||||
Здесь np и hp – количество и высота охлаждающих ребер станины по данным § 3-10; k – из табл. 9-25; 1 – коэффициент теплоотдачи поверхности статора определяют из рис. 9-24; в – коэффициент подогрева воздуха – находят по рис. 9-25; bи1 – односторонняя толщина изоляции в пазу статора (при полуоткрытых и открытых пазах bи1 = (bп1 – Nшb) / 2, при полузакрытых bи1 в § 9-4; bил1 – односторонняя толщина изоляции катушек в лобовой части (см. приложения 27 – 30); экв = 16∙10-5 Вт / (мм∙град) – эквивалентный коэффициент теплопроводности изоляции в пазу, включающий воздушные прослойки; ’экв – эквивалентный коэффициент теплопроводности внутренней изоляции катушки, зависящий от отношения диаметров изолированного и неизолированного провода (рис. 9-26).
|
|
|
Рис. 9-24. Средние значения 1 = f ( 2):
а – исполнение по защите IP44, способ охлаждения IC0141, U≤600 В, 2р = 2; б – то же, что а, но 2р = 4, 6, 8, 10, 12; в – IP44, IC0151, U = 6000 В, 2р = 4, 6, 8, 10, 12; г – IP23, IC01, U≤660 В, 2р = 2; д – то же, что г, но 2р = 4, 6, 8, 10, 12; е – IP23, IC01, U = 6000 В, 2р = 4, 6, 8, 10, 12.
Рис. 9-25. Средние значения в = f ( 2):
– исполнение по защите IP44, способ охлаждения IC0141, U≤660 В, 2р = 2; б – то же, что , но 2р = 4, 6, 8, 10, 12; в – IP44, IC0151, U = 6000 В, 2р = 4, 6, 8, 10, 12; г – IP23, IC01, U≤660 В, 2р = 2; д – то же, что г, но 2р = 4, 6, 8, 10, 12; е – IP23, IC01, U = 6000 В, 2р = 4, 6, 8, 10, 12.
Рис. 9-26. Средние значения = f ( )
Обмотка фазного ротора. Тепловой расчет для определения превышения температуры фазного ротора проводят в такой последовательности
Потери в обмотке ротора при максимальной допускаемой температуре (Вт) | (9-401) | |
Условная наружная поверхность охлаждения активной части ротора (мм2) | (9-402) | |
Условный периметр поперечного сечения полуоткрытого паза (мм) | (9-403) | |
Условная поверхность охлаждения пазов и лобовых частей обмотки (мм2) | (9-404) (9-405) | |
Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки ротора отнесенных к наружной поверхности охлаждения активной части ротора (Вт / мм2) | (9-406) | |
То же, отнесенных к поверхности охлаждения пазов | (9-407) | |
То же, от потерь в лобовых частях обмотки ротора, отнесенных к поверхности охлаждения лобовых частей обмотки | (9-408) | |
Превышение температуры наружной поверхности активной части ротора над температурой воздуха внутри машины (0С) | (9-409) | |
Перепад температуры в изоляции проводов и пазов (0С) | (9-410) | |
Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри двигателя (0С) | (9-411) | |
Перепад температуры в изоляции проводов и катушек лобовых частей обмотки (0С) | (9-412) | |
Среднее превышение температуры обмотки: над температурой воздуха внутри двигателя | (9-413) | |
над температурой наружного воздуха соответственно(0С) | (9-414) | |
Здесь – коэффициент теплоотдачи поверхности ротора (рис. 9-27); bи2 – односторонняя толщина изоляции в пазу ротора (§ 9-4); bи. л2 – односторонняя толщина изоляции катушек в лобовой части (см. приложение 22) |
Рис.9-27. Среднее значение
- исполнение по защите IP44, способ охлаждения IC0141, =380÷660 мм, U≤660В;
- IP44, IC0141, =661÷990 мм, U=6000 В ;
- IP23, IC01, =380÷660 мм, U≤660 В;
- IP23, IC01, =661÷990 мм, U=6000 В.
Вентиляционный расчет асинхронных двигателей с радиальной ветиляцией. Рассчитывают двигатели со степенью защиты IP23 и со способом охлаждения IC01, а также двигатели со степенью защиты IP44 и способом охлаждения IC0141 в соответствии с изложенным в § 5-6. Расход воздуха V’в, обеспечиваемый вентиляционным устройством, должен быть не менее необходимого расхода воздуха Vв. При этом следует учитывать, что эмпирические формулы для расчета V’в и Н двигателей со степенью защиты IP44 и способом охлаждения IC0141 действительны лишь при условии реализации в конструкции машины рекомендаций гл. 3 в части диаметра наружного вентилятора, длины и количества его лопаток.
Вентиляционный расчет двигателей проводят в такой последовательности.
Двигатели со степенью защиты IP23 и способом охлаждения IC01 (радиальная система вентиляции) | |
Необходимый расход воздуха (м3 / с) | Vв – по (5-28) |
Коэффициент, зависящий от частоты вращения n1 | К1 – по (5-40) |
Расход воздуха, который может быть обеспечен радиальной вентиляцией (м3 / с) | V’в – по (5-39) |
Напор воздуха, развиваемый при радиальной вентиляции (Па) | H – по (5-41) |
Двигатели со степенью защиты IP44 и способом охлаждения IC0141 | |
Наружный диаметр корпуса (мм) | Dкорп – по (1-27) и рис. 1-3 |
Коэффициент, учитывающий изменение теплоотдачи по длине корпуса двигателя | K2 – по (5-43) |
Необходимый расход воздуха (м3 / с) | Vв – по (5-42) |
Расход воздуха, который может быть обеспечен наружным вентилятором (м3 / с) | V’в – по (5-44) |
Напор воздуха, развиваемый наружным вентилятором (Па) | H – по (5-45) |
В результате расчета следует убедиться, что удовлетворяется неравенство V’в > Vв. Иначе потребуется изменить элементы конструкции двигателя с целью увеличения V’в до определенного значения.
Примеры расчета машин
Дата добавления: 2018-06-01; просмотров: 376; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!