Расчёт и конструирование второстепенной балки.
Расчётные пролёты и нагрузки.
Расчётные пролёты балки:
- крайние:
- средние пролёты:
где δ – привязка наружной стены; с- размер площадки опирания балки на стену.
Нагрузка на второстепенную балку собирается с грузовой полосы, ширина которой равна шагу второстепенных балок:
ln = 2,1 м
Расчётные нагрузки на 1 погонный метр длины второстепенной балки:
постоянная:
-от собственной массы плиты и пола (из таблицы 4): 3,83*2,1=8,043
-от собственной массы балки:
bв.б. (hв.б. – hn) ∙D ∙ = 0,2∙ (0,4м – 0,07) ∙ 2500 ∙ ∙1,1∙1,0 = 1,815 кН/м
Итого постоянная нагрузка:
Временная нагрузка (из таблицы 4):
V = 3,0∙2,1 = 6,3 кН/м
Полная нагрузка:
Второстепенную балку рассчитываем как многопролётную неразрезную балку таврового сечения.
Определение усилий от внешней нагрузки во второстепенной балке
Расчётные усилия в балке определяем с учётом их перераспределения вследствие пластических деформаций железобетона.
Расчётные изгибающие моменты в сечениях балки вычисляются по формулам:
- в крайнем пролете:
- на первой промежуточной опоре:
- на средних пролетах и на средних опорах:
При расчёте второстепенной балки кроме основного загружения учитывается еще дополнительное загружение:
1) g+1/4V = 9,858+1/4⋅6,3=11,433 – в чётных пролётах;
g+V = 9,858+6,3=16,158 – в нечётных пролётах;
2) g+V = 9,858+6,3=16,158 – в чётных пролётах;
|
|
g+1/4V = 9,858+1/4⋅6,3=11,433 – в нечётных пролётах;
Отрицательные моменты в средних пролётах определяются в зависимости от соотношения временной нагрузки к постоянной v/g по формуле:
В средних пролётах для сечений балки, расположенных на расстоянии 0,2∙lвб от опоры, коэффициент β принимаем по таблице:
При v/g=6.3/9.858=0.639, β = –0.0128 (по интерполяции)
V/g | 0,5 | 1,0 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 | 5,0 |
β | -0,01 | -0,02 | -0,026 | -0,03 | -0,033 | -0,035 | -0,037 | -0,038 | -0,039 | -0,04 |
Расчётная поперечная сила определяется по следующим формулам:
а) на крайней опоре (опоре А)
б) на первой промежуточной опоре (опоре В) слева
в) на первой промежуточной опоре справа и на остальных средних опорах
Расчёт прочности на действие изгибающего момента.
Размер сечения 20х40
Проверяем высоту сечения по Mmax на опоре.
Максимальный опорный момент равен 32,11 кН/м.
При оптимальном армировании относительная высота сжатой зоны:
ξ (1 - ) = 0,289
; = 23,17 см
h = h0 + 3= 23,17+3=26,17
Принятая окончательно высота hв.б. = 40 см – достаточна.
Для тех участков балки, где действует положительный изгибающий момент, растянуто нижнее волокно, сжато верхнее, следовательно, принимают тавровое сечение с полкой в сжатой зоне.
|
|
Вводимую в расчет ширину сжатой полки принимают из условия, что ширина свеса в каждую сторону от ребра должна быть не более половины пролета:
Так как то принимаем
Для участков балки, где действуют отрицательные изгибающие моменты, за расчетное принимаем прямоугольное сечение шириной b=0,25м. Граничное значение относительной высоты сжатой зоны - для арматуры класса А500С при Rs=435МПа.
1. Проверяем, где проходит нейтральная ось (граница сжатой зоны)
h0 = 40 – 3 = 37 см
0,9∙1,15 ∙ 210 ∙ 7 (37 – 0,5∙7) = 50968,6 кН ∙ см = 509,7 кН∙см
485,42 кН∙м < 509,7 кН∙м
Следовательно, граница сжатой зоны проходит в полке, и расчёт сечения балки ведём, как прямоугольного, шириной
,
2) Определение площади арматуры во втором и последующих пролётахM2 = 27,83 кН∙м
На отрицательные моменты сечение работает как прямоугольное в=20 см.
3)В среднем пролетеМ= –7,0056кН м
,
.
4) Определение площади арматуры на первой промежуточной опоре.
Арматура на опоре представляет собой две гнутые сетки
При и отрицательном изгибающем моменте
=0,502
5) Определение площади арматуры на второй и последующих опорах:
|
|
МС=-27.83 кH·м
По приложению 1 методических указаний находим:
Сетки смещены относительно оси сечения главной балки (опоры) – одна на l влево и на l вправо, а другая наоборот – на l влево и на l вправо
Дата добавления: 2018-06-27; просмотров: 888; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!