Проверочный расчет колес на усталостную прочность по контактным напряжениям.
Проверочный расчет зубьев на усталостную прочность по контактным напряжениям состоит в определении фактического контактного напряженияσH по формуле:
Где[σH] =954.5×106 Н/м2;
по [3]:
ZH– коэффициент, учитывающий форму зуба (при углеисходного контура α = 200,
ZH=1.76);
ZM– коэффициент, учитывающий механические свойства материала (для стальных колес ZM =27×104 (Н/м2)1/2);
Zε– коэффициент влияния суммарной длины контактных линий, для прямозубых передачZε =0.9;
Удельная окружная сила:
WHt= (Ft/bw) ×KHβ ×KHV= (19686/0.06) ×1.02 ×1.02 = 3.41×105 Н/м,
KHβ =1.02– коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца (таблица 12);
KHV– коэффициент влияния динамической нагрузки:
KHV =1+ (WHV×bw/ (Ft×KHβ)) =1+ (7204×0.06/ (19686×1.02)) =1.02,
Где
WHV – удельная окружная динамическая сила, Н/м:
Где
δН =0.014 – коэффициент, учитывающий вид зубчатой передачи (табл. 8[2]);
q0 =6.1 – коэффициент точности шага зубьев (табл. 9[2]);
По таблице 12 :
aw=162.5 мм – межосевое расстояние, мм;
dш= 0.11 м – диаметр шестерни, м;
V= 0.94 м/с – Окружная скорость при расчетной нагрузке, м/с
Наименование
|
Обозначение и единица измерения | Величина | ||||||
одиночная передача | I переборная группа | II переборная группа | IIIпереборная группа | |||||
Umin =0.44 m =4мм; Zш =20. | Umin = U2= 0.515 m =5мм; Zш =22. | Umin = U5= 0.607 m =7мм; Zш =21. | Umin = U8= 0.515 m =6мм; Zш =22. | |||||
коэффициент, учитывающий форму зуба
| ZH |
1.76 | ||||||
коэффициент, учит. механические свойства материала |
ZM, (Н/м2)1/2 |
27×104 | ||||||
коэффициент влияния суммарной длины контактных линий |
Zε |
0.9 | ||||||
коэффициент, учит. вид зубчатой передачи | δН | 0.014 | ||||||
коэффициент точности шага зубьев | q0 | 6.1 | ||||||
коэффициент, учит. распределение нагрузки по ширине венца |
KHβ | 1.02 | 1.02 | 1.22 | 1.02 | |||
Делительный диаметр шестерни |
dш, м | 0.10 | 0.11 | 0.147 | 0.132 | |||
Межосевое расстояние |
aw, мм | 162.5 | 162.5 | 192.5 | 195 | |||
Рабочая ширина зубчатого венца |
bw, м | 0.040 | 0.06 | 0.084 | 0.072 | |||
Окружное усилие |
Ft, Н | 11352 | 19686 | 23427 | 21816 | |||
Окружная скорость при расчетной нагрузке |
V, м/с | 1.66 | 0.94 | 0.76 | 0.81 | |||
Удельная окружная динамическая сила
|
Н/м | |||||||
11759 | 7204 | 6882.5 | 6800 | |||||
| ||||||||
Коэффициент влияния динамической нагрузки
| KHV | KHV =1+ (WHV×bw/ Ft×KHβ) | ||||||
1.04 | 1.02 | 1.02 | 1.02 | |||||
| ||||||||
Удельная окружная сила |
×105 Н/м | WHt=(Ft/bw) ×KHβ×KHV | ||||||
2.95 | 3.41 | 3.47 | 3.15 | |||||
| ||||||||
фактическое контактное напряжения |
×106 Н/м2 | |||||||
882 | 927 | 833 | 813 | |||||
| ||||||||
Проверочный расчет [ σн]=954.5×106 Н/м2 | σн≤ [ σн] | верно | верно | верно | верно | |||
Проверочный расчет зубьев на усталостную прочность по напряжениям изгиба.
Расчет зубьев шестерни и колеса цилиндрической передачи состоит в определении фактического напряжения изгиба по формуле:
По [2]:
YF = 4.05 – коэффициент формы зуба (табл.10);
Yε =1 – коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев;
Yβ =1 – коэффициент наклона зубьев;
- удельная расчетная окружная сила на изгиб, Н/м:
- коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца:
- коэффициент динамической нагрузки:
где - удельная окружная динамическая сила, Н/м:
δF =0.016 – коэффициент влияния вида зубчатой передачи при расчете на изгиб (табл. 8[2]);
q0 =6.1 – коэффициент точности шага зубьев (табл. 9[2]);
|
|
=130 мм– межосевое расстояние, мм
=0.94 м/с– окружная скорость при расчетном нагружении, м/с.
Определение допускаемого напряжения изгиба :
где - базовый предел контактной выносливости при изгибе (табл.4.1.4[3]);
SF =1.7 – коэффициент безопасности (табл.6);
KFC =1 – коэффициент влияния реверсивной нагрузки (стр.33 [2]).
Наименование |
Обозначение и единица измерения | Величина | |||||
одиночная передача | Iпереборная группа | IIпереборная группа | IIIпереборная группа | ||||
Umin =0.44 m =5мм; Zш =20. | Umin = U2= 0.515 m =5мм; Zш =22. | Umin = U5= 0.607 m =7мм; Zш =21. | Umin = U8= 0.515 m =6мм; Zш =22. | ||||
Коэффициент, формы зуба | YF | 4.15 | 4.05 | 4.10 | 4.05 | ||
Коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев | Yε |
1 | |||||
Коэффициент, наклона зубьев | Yβ | 1 | |||||
Коэффициент влияния вида зубчатой передачи | δF |
0.016 | |||||
Коэффициент точности шага зубьев | q0 | 6.1 | |||||
Коэффициент, учит. распр. нагрузки по ширине венца. |
KFβ | KFβ =1.15× KHβ | |||||
1.15 | 1.173 | 1.403 | 1.173 | ||||
Межосевое расстояние | aw, мм | 162.5 | 162.5 | 192.5 | 195 | ||
Рабочая ширина зубчатого венца | bw, м | 0.040 | 0.06 | 0.084 | 0.072 | ||
Окружное усилие | Ft, Н | 11352 | 19686 | 23427 | 21816 | ||
Окружная скорость при расчетной нагрузке | V, м/с | 1.66 | 0.94 | 0.76 | 0.81 | ||
Удельная окружн.
динамическая сила |
Н/м | ||||||
13439.5 | 8233.5 | 7866 | 7772 | ||||
| |||||||
Коэффициент влияния динамической нагрузки |
KFV | KFV =1+ (WFV ×bw/ Ft ×KFβ) | |||||
1.04 | 1.02 | 1.02 | 1.02 | ||||
| |||||||
Удельная окруж. сила на изгиб |
×105 Н/м | WFt=(Ft/bw) ×KFβ ×KFV | |||||
3.40 | 3.93 | 3.40 | 3.63 | ||||
| |||||||
фактическое контактного напряжения |
×106 |
| |||||
282 | 318 | 199 | 245 | ||||
Проверочный расчет [ σF]=331.8×106 Н/м2 | σF≤ [ σF] | верно | верно | верно | верно |
а клиноременные лучше гасят вибрации.
Критерием работоспособности клиновых ремней (нормальных, узких и поликлиновых) являются тяговаяспособность и долговечность,
Дата добавления: 2018-06-27; просмотров: 414; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!