Определение углов делительных конусов и среднего окружного модуля
Углы делительных конусов:
, , δ1 + δ2 = 900 (4.5)
Средний окружной модуль mtm:
, мм. (4.6)
Средний нормальный модуль mnm:
, мм. (4.7)
Проверка действительных контактных напряжений
Проверка действительных контактных напряжений выполняется после уточнения коэффициента нагрузки в зависимости от окружной скорости
, м/с. (4.8)
, МПа (4.9)
где М1 – крутящий момент на шестерне, Нмм; b – длина зуба, мм.
Допускаемое отклонение действительных контактных напряжений от допускаемых должно находиться в пределах ±5/20%.
4.7. Определение действительных напряжений изгиба
в конической паре
, МПа, (4.10)
где P – окружное усилие, Н; βm – средний угол наклона зуба на делительном конусе; b – ширина венца, мм; y – коэффициент формы зуба; его принимают в зависимости от эквивалентного числа зубьев рассчитываемого колеса (рассчитываются зубья того колеса, для которого произведение y[σ]F меньше):
; (4.11)
Vt – торцовый коэффициент перекрытия:
(4.12)
Расчет усилий в конической передаче
Окружное усилие
|
|
, Н ; dm1 = mm*Z1 (4.13)
Осевое усилие на шестерне
, Н (4.14)
Радиальное усилие на шестерне
, Н (4.15)
Последовательность расчета червячных передач
Эквивалентное число циклов нагружения зубьев при расчете на контактную прочность
Nц.экв = (60/M4max)´
´ (M4max tmax nmax +M41 t1 n1 ++M4q tq nq) (5.1)
При n1 = n = Const, Mmax = Mн, для нашего случая эквивалентное число циклов нагружения зубьев шестерни
Nц.экв.1 = (60n1/M4н)(M4н0,2Т+
+(0,7Mн)40,5Т+(0,3Mн)40,3Т) (5.2)
Эквивалентное число циклов нагружения для зубьев колеса
Nц.экв.2 = Nц.экв.1/U (5.3)
Эквивалентное число циклов нагружения зубьев при расчете на изгибную прочность
Nц.экв = (60/M9max)(M9maxtmaxnmax+M91t1n1+M9qtqnq) (5.4)
При n1 = n = Const, Mmax = Mн, для нашего случая
Nц.экв.1=(60n1/M9н)(M9н0,2Т+(0,7Mн)90,5Т+(0,3Mн)90,3Т) (5.5)
Эквивалентное число циклов нагружения для зубьев колеса
Nц.экв.2 = Nц.экв.1/U
Расчет коэффициента долговечности для контактной прочности
, (5.6)
|
|
Если Nц.экв ≥ 25´107, то принять Nц.экв = 25´107.
5.4. Определение коэффициента долговечности
при расчете на изгиб
, (5.7)
Если Nц.экв ≥ 25´106, то принять Nц.экв = 25´106.
Определение допускаемых напряжений
Допускаемые контактные напряжения
В червячных передачах червяки, как правило, изготавливают из стали, а венцы червячных колес из антифрикционных материалов: бронз, латуней, серого чугуна.
Допускаемые контактные напряжения (бронза или серый чугун) назначают в зависимости от принятого материала (табл. 16) и скорости скольжения Vs, которую предварительно необходимо определить по зависимости:
Vs = 4,5´10-4n1 , м/с, (5.8)
где n1 – частота вращения червяка, мин-1; М2 – крутящий момент червячного колеса, Нм.
Таблица 16
Материалы и допускаемые напряжения для
червячных колес
Группа материала | Марка | Способ отливки | σв,МПа σи (для СЧ) | σТ, МПа | Vs, м/с |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
Бронзы оловянистые 1 | БрО10Н1Ф1 | Ц | 283 | 165 | > 5 |
БрО10Ф1 | К/З | 275/230 | 200/140 | ||
БрО5Ц5С5 | К/З | 200/145 | 90/80 |
Продолжение табл. 16
|
|
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
Бронзы безоловянистые и латуни 2 | БрФ10Ж4Н4 | Ц/К | 700/650 | 460/430 | 2..3 |
БрФ10Ж3Мц1,5 | К/З | 550/450 | 360/300 | ||
БрФ9Ж3Л | Ц/К/З | 530/500/425 | 245/230/195 | ||
ЛЦ23А6Ж3Мц2 | Ц/К/З | 500/450/400 | 330/295/260 | ||
Чугуны серые 3 | СЧ18 | З | 355 | - | < 2 |
СЧ15 | З | 315 | - |
Таблица 17
Допускаемые контактные напряжения, МПа
Материал | Твердость червяка | |
НВ ≤ 350 | НRC ≥ 45 | |
Группа 1 | [σ]Н = 0,75KHL Cvσв | [σ]Н =0,9КHLCvσв |
Группа 2 | [σ]Н = 25 – 25 Vs | [σ]Н =300 – 25 Vs |
Группа 3 | [σ]Н = 175 – 35 Vs | [σ]Н = 200 – 35 Vs |
Примечание. Cv – коэффициент, учитывающий износ материала колес.
При расположении червяка вне масляной ванны значения [σ]H следует уменьшить 15%.
Дата добавления: 2018-05-12; просмотров: 451; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!