Условия применения схем Н—Na-катионирования

231

 

 

 

 

Схемы H—Na­катиоиирова­ния	Технологический процесс	Условия наиболее эффективного применения схем
		Жк:Жопри оп­ределенном значе­нии Жн*	остаточная ще­лочность умяг­ченной воды	остаточная жесткость умягченной воды	содержание в исходной воде в мг экв/л
		в мг∙экв/л			SO42– + Cl–	Na+
1	2	3	4	5	6	7
Параллель­ное	Часть воды пропускается через Na-катионитовый фильтр, другая часть — через Н-катионитовый, после чего оба фильтрата (щелочный и кислый) смешиваются и про­исходит их взаимная нейтрализация. Затем вся вода поступает в дега­затор для удаления свободной уг­лекислоты	≥0,5 при Жн<3,5 мг∙экв/л	0,3—0,4	0,03	≤3—4	Не более 1—2
Последова­тельное	Часть исходной воды проходит через Н-катионитовый фильтр, сме­шивается с остальной для нейтра­лизации кислотности фильтрата и пропускается через дегазатор для удаления свободной углекислоты. Затем вся вода пропускается че­рез Na-катионитовый фильтр	≤0,5 при Жн>3,5	0,3—0,7	Жо снижается на величину, равную Жк. Величина Жк остается неизмен­ной	3—4
Совместное	Вся вода пропускается через ка­тионитовый фильтр, отгенерирован­ный так, что верхние слои катио­нита содержат обменные катионы водорода, а нижние—катионы нат­рия	>1 при Жо< 6 мг∙экв/л	1—1,8	0,1—0,3	≤2—3	Не более 1
* Ж к — карбонатная жесткость; Жо — общая жесткость; Жн — некарбонатная жесткость в мг∙экв/л.

Таблица 54

Технологические характеристики некоторых катионитов

232

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Название катионита	Сырье, применяемое для изготовления	Насыпной вес в т/м3		Коэффициент набухания	Размер зерен в мм	Полная обмен­ная способ­ность в г∙экв/м3	Допустимая темпера­тура умягчаемой во­ды t в °С
		воздушно-су­хого	набухшего
Сульфоуголь:	Каменный уголь, серная кислота						При слабощелоч­ной воде до 30—40, при нейтральной и слабокислой воде до 60
крупный I сорта		0,65—0,7	0,55	1,2—1,25	0,3—1,5	550
» II »		0,65—0,7	0,55	1,2—1,25	0,3—1,5	500
мелкий I »		0,65—0,7	0,55	1,2—1,25	0,3—1,5	500
КУ-1 сильнокис­лотный	Формальдегид, п-фенолсульфокис­лота	0,74	0,44	1,6	0,3—2	600—500	Стоек в кислой среде, нестоек в сильнощелочной среде
КУ-2-8 сильно­кислотный	Стирол, диве­нилбензол	0,71	0,5	1,42	0,3—1,5	1500—1700	Стоек в щелоч­ной и кислой сре­дах до 120—130
КБ-4 слабокис­лотный	Метилакриловая кислота, дивенил­бензол	0,68	Не менее 0,33	2	0,3—0,8	2500 (при рН=7)	До 200

Термический способ умягчения воды целесообразен в тех случа­ях, когда вода предназначается для питания паровых котлов, испа­рителей и паропреобразователей. При применении этого способа воду нагревают до 105— 120°С, что позволяет полностью устранить карбонатную жесткость воды.

Из солей некарбонатной жесткости термическим способом мо­жет быть устранен только гипс CaSO₄, частично выпадающий в осадок при температуре воды выше 100°С, так как растворимость его при повышении температуры снижается. При нагреве воды до 200°С содержание CaSO₄ падает до 45—50 мг/л, а при температуре около 270°С гипс полностью удаляется.

Можно комбинировать термический способ умягчения с реагент­ным, так как с повышением температуры снижается остаточная же­сткость воды, умягченной известково-содовым способом (табл. 55) при нормальном избытке реагентов (0,5 мг∙экв/л извести и 1 — 1,5 мг∙экв/л соды).

Таблица 55

Зависимость остаточной жесткости от температуры воды

Остаточная жесткость после умягчения воды в мг∙экв/л	1—2	0,9—1,4	0,5—0,9	0,1
Температура умягчае­мой воды в °С	2—20	20—35	35-90	Более 90

§ 42. Расчет установки для реагентного умягчения воды

В состав установки для умягчения воды входят следующие со­оружения: 1) устройства для приготовления и дозирования раство­ров реагентов (извести и соды для устранения жесткости воды, ко­агулянта FeCl₃ или FeSO₄ для ускорения осаждения взвеси); 2) смесители; 3) камеры хлопьеобразования; 4) осветлители со взвешенным осадком; 5) фильтры.

В рассматриваемом примере приводится расчет только тех со­оружений, которые специфичны для водоумягчительных установок.

Производительность установки Q_cyт=20000 м³/сутки, или Q_чac=833 м³/ч.

Общая жесткость исходной воды определяется по содержанию в ней ионов Са²⁺ и Mg²⁺ или по содержанию окиси кальция и маг­ния СаО и MgO.

В данном примере в воде содержится 170 мг/л Са²⁺ и 25 мг/л Mg²⁺ или 235 мг/л СаО и 40 мг/л MgO.

Тогда общая жесткость воды

                                       233

или

                           

В знаменателях показаны количества веществ в мг/л, соответ­ствующие 1 мг∙экв.

Карбонатная жесткость воды при содержании в ней 450 мг/л НСО₃^– (анион угольной кислоты) составит

                           

Следовательно, некарбонатная (постоянная) жесткость будет

                         Ж_н=Ж_о-Ж_к=10,5-7,4=3,1 мг∙экв/л.

Содержание в исходной воде свободной углекислоты СO₂ при рН=6,9, щелочности Щ_о=Ж_к=7,4 мг∙экв/л и температуре воды 10°С составит 105 мг/л. Мутность исходной воды 370 мг/л, ее цветность 55°.

Требования к воде после умягчения: остаточная общая жест­кость Ж_ост=1,5 мг∙экв/л, допустимая мутность 10 мг/л, цвет­ность 20°.

Доза извести (для устранения карбонатной жесткости воды) в пересчете на СаО

        (132)

Здесь Д_к — доза коагулянта FeCl₃ или FeSO₄ в пересчете на без­водное вещество в мг/л;

  е   — эквивалентный вес активного вещества коагулянта, равный для FeCl₃ 54 мг/мг∙экв, для FeSO₄ 76 мг/мг∙экв, для A1₂(SO₄)₃ 57 мг/мг∙экв;

  0,5 — избыток извести, вводимый для полноты реакции, в мг/л.

Член Д_к/е принимается со знаком минус, если коагулянт вво­дится в воду раньше извести, и со знаком плюс, если коагулянт вводится вместе с известью или после нее. В рассматриваемом призере коагулянт и известь вводятся одновременно. Доза коагулянта определяется по формуле

                                                                           (133)

где С   — количество образующейся при умягчении воды взвеси в пересчете на сухое вещество в мг/л.

B данном случае при мутности исходной воды М=370 мг/л принимаем Д_к=35 мг/л (коагулянт FeCl₃).

Таким образом, доза извести по формуле (132)

          

Количество взвеси, образующейся при известково-содовом умягчении воды,

                         (134)

Тогда для данного примера

            

где m=70% — содержание СаО в технической извести.

Необходимая доза хлорного железа по формуле (133)

                          

Расчетная доза соды в пересчете на Na₂CO₃

                                                 (135)

Тогда

                        

На очистных станциях большой производительности приготов­ление известкового молока производят на механизированной уста­новке. При проектировании установок для приготовления извест­кового молока надо предусматривать: бункер для приема извести, дробилку, известегасильное, устройство, классификатор, баки для известкового молока с устройствами для непрерывного перемешива­ния и средства для транспортирования сухой извести и известково­го молока.

Весовые количества реагентов — извести G_и, соды G_c и хлорного железа G_к, требуемые для умягчения и осветления воды:

                                                           (136)

Здесь K_и — содержание СаО в товарной извести II сорта, рав­ное 70%;

  K_с  — содержание Na₂CO₃ в товарной соде, равное 95%;

  K_к —содержание FeCl₃ в товарном коагулянте, равное 98%.

235

Тогда

                     

                     

                      

Смесители следует принять вертикальные (вихревые), расчет которых приведен в § 17. He рекомендуются перегородчатые и дырчатые смесители, так как «скорости в них недостаточны для поддержания во взвешенном состоянии частиц извести, а это вызы­вает их осаждение перед перегородками.

Расчет осветлителей со взвешенным осадком при реагентном умягчении воды имеет некоторые особенности по сравнению с рас­четом осветлителей для коагулированных мутных вод, а .именно: 1) восходящая скорость движения воды в зоне осветления прини­мается 1 или 0,8 мм/сек при магниевой жесткости соответственно менее или более 25% общей жесткости воды; 2) величина коэффи­циента снижения скорости восходящего потока воды в зоне отде­ления осадка вертикального осадкоуплотнителя принимается а=0,85; 3) средняя концентрация взвешенных веществ в осадкоуп–лотнителе принимается 40 000 или 20000 г/м³ при магниевой же­сткости соответственно менее 25% или -более 75% общей жестко­сти воды; 4) продолжительность уплотнения осадка принимается 3—4 или 5—б ч при магниевой жесткости соответственно менее 25% или более 75% общей жесткости воды. При этом для .распре­деления воды следует применять только опускные трубы при ско­рости движения в них воды не более 0,7 м/сек; осветлители, имею­щие дырчатые .распределительные системы, не рекомендуются из-за зарастания отверстий труб карбонатом кальция.

Пример. Исходя из изложенных выше требований принимаем осветлитель системы ВНИИ ВОДГЕО с поддонным осадкоуплют­нителем и распределением воды опускными трубами (см. рис. 30). Такой осветитель, круглый в плане, применяют для производитель­ности порядка 100 м³/ч.

При заданном расходе воды Q_сут=20000 м³/сутки или Q_час=833 м³/ч принимаем восемь осветлителей с расходом воды Q_осв=104 м³/ч, или q_ceк—29 л/сек каждый.

Количество образующейся при умягчении взвеси, как было под­считано выше, составляет С=1588 мг/л.

Количество воды, расходуемой при сбросе осадка, по форму­ле (47)

                               

Подводящий трубопровод принят с внутренним диаметром d=200 мм (по ГОСТ 10704—63) и наружным диаметром 219 мм,

236

что обеспечивает скорость движения воды υ=0,85 м/сек, как и ре­комендуется нормами.

Для освобождения воды от пузырьков воздуха устраивается воздухоотделитель (см. рис. 32). Диаметр воздухоотделителя будет

                      

где υ_в— скорость нисходящего движения воды в воздухоотдели­теле, равная 0,03 м/сек.

Принимаем Dв =1200 мм (отрезок стальной трубы высотой 1,55 м).

Объем воздухоотделителя (без учета конической части) W_в=0,785∙1,2²∙1,55=11,75 м³.

Фактическая продолжительность пребывания воды в воздухоот­делителе t₁=W_в:q_ceк=1,75:0,029≈60 сек (рекомендуется не менее 1 мин).

Опускная труба принята диаметром 250 мм, при расходе воды 29 л/сек скорость ее движения υ=0,55 л/сек.

При диаметре осветлителя D_осв=4,7 м² площадь, обслужи­ваемая одной опускной трубой, составляет 17,1 м², т. е. находится в пределах допустимой — 20 м².

От вертикальной опускной трубы идут четыре наклонных от­ветвления, пропускающих расход воды 7,3 л/сек каждая; при диа­метре ответвления 125 мм скорость движения воды составляет 0,53 м/сек.

Пользуясь расчетом, изложенным в § 23, и принимая при умяг­чении K=0,7—0,8, находим диаметр осадкоприемных труб 250 мм; Далее определяем площадь и диаметр осветлителя (4,7 м) и его размеры по высоте.

Для осветлителя рассматриваемого типа высота от обреза нак­лонной опускной трубы до кромки водосборных желобов H_осв и

высота конусообразной части H_кон будут:

                                                         (137)

Тогда для данного примера

                

Толщину защитного слоя воды над слоем взвешенного осадка принимаем h_защ=1,5 м. Тогда толщина слоя взвешенного осад­ка выше перехода наклонных стенок в вертикальные будет

              H_верт=H_осв—H_кон—h_защ=4,4—2,05—1,5=0,85 м.

237

 

Так как кромка осадкоотводящих труб должна быть выше ука­занной плоскости перехода на 1,5—1,75 м, следует увеличить вы­соту осветлителя на 1,5—0,85=0,65 м. Тогда полная высота освет­лителя будет 4,4+0,65—5,05 м.

Высоту слоя взвешенного осадка, которая должна быть равной 2—2,5 м, определяем, считая от верхней кромки осадкоотводящих труб до зоны взвешенного осадка, ограниченной наклонными стен­ками, в которой скорость восходящего потока воды не превышает υ=2 мм/сек.

Площадь горизонтального сечения этой зоны

                                                                         (138)

Так как угол конусности равен 60°

         (139)

Тогда для данного примера

                                   

                    

Расстояние (по высоте) от плоскости перехода вертикальных стенок в наклонные до зоны взвешенного осадка

                                               (140)

Тогда для данного примера

                           

Следовательно, расчетная высота слоя взвешенного осадка будет 1,5+0,9=2,4 м, что отвечает рекомендуемой высоте 2—2,5 м.

Вода, прошедшая обработку (т. е. осветление и умягчение), со­бирается в верхней части осветлителя периферийными желобами с затопленными отверстиями или с треугольными вырезами.

Площадь отверстий в стенке желоба

 

где h=0,05 м—разность уровней воды в осветлителе и желобе. Принимаем отверстия диаметром 30 мм с площадью 7,07 см². Необходимое количество отверстий n=230:7,07≈33. Расстояние между осями отверстий e=(πD):(2n)=(3,14∙4,26):(2∙33)=0,2 м, или 200 мм.

238

Расчет осадкоуплотнителя. Необходимый объем зоны накопле­ния и уплотнения осадка

                

где Q_час=833 м³/ч — расчетный расход воды;

  T=4 ч—время уплотнения осадка (для вод с маг­ниевой жесткостью менее 25% T=3—4 ч);

                            δ_ср=31000 г/м³ (см. табл. 29);

                      С'=М+1,6Д_к=1588+1,6∙35=1644 г/м³.

Объем конусообразной части осадкоуплотнителя

  

где R=D_осв:2=4,7:2=2,35 м; r=D_осв:4=1,175 м.

Тогда высота цилиндрической части уплотнителя будет

                   

Объем осветлителя

                                                   (141)

Для данного примера

                       

Следовательно, через сбросной дырчатый трубопровод при удалении осадка в течение 20 мин должен пропускаться расход воды, равный 101,87:0,333=306 м³/ч, или 85 л/сек. На каждое по­лукольцо осадкоотводящей трубы приходится около 43 л/сек. При скорости движения воды 1,25 м/сек диаметр сбросной трубы будет 200 мм.

Средняя скорость движения осадка в отверстиях дырчатой тру­бы 3,25 м/сек (рекомендуется не менее 3 м/сек); принимаются отверстия d_о=40 мм в количестве 21 шт. на взаимном расстоя­нии 350 мм.

239

§ 43. Расчет установки для реагентного умягчения воды с вихревыми реакторами

Вихревой реактор представляет собой резервуар в виде усечен­ного конуса с верхней цилиндрической частью (рис. 74). В отличие от вихревой камеры хлопьеобразования он имеет небольшой угол конусности (15—20°) и примерно на половину своей высоты запол­нен так называемой контактной массой — мелким кварцевым пес­ком или мраморной крошкой диаметром 0,2—0,3 мм, находящимися во взвешенном состоянии во время работы реактора (в вихревых камерах хлопьеобразования контактной массы нет). Ко­личество контактной массы должно составлять 10 кг на 1 м³объема реактора.

Рис. 74. Вихревой реактор 1 — подача воды; 2 — отвод воды; 3 — штуцера для от­бора проб; 4 — за­грузка: 5 — выпуск излишка загрузки; 6 — ввод извести; 7 — сброс; 8 — про­мывная вода от на­порной линии

Необходимая для реагентного умягчения во­ды известь в виде раствора или известкового мо­лока вводится в нижнюю часть реактора. Зерна контактной массы, служащие центрами кристал­лизации карбоната кальция, который получается при умягчении воды, постепенно обволакиваются СаСO₃, увеличиваясь в диаметре до 1,5—2 мм. Вследствие этого 2 раза в неделю контактную массу приходится частично заменять, выпуская излишек по трубопроводу, примыкающему к нижней части реактора. Свежая контактная мас­са вводится при помощи эжектора в плоскости верхнего уровня загрузки. Установка с вихревы­ми реакторами целесообразна только при мутно­сти исходной воды не выше 8—12 мг/л и содер­жании магния не более 15 мг/л, так как глинис­тая взвесь и гидроокись магния не задерживают­ся вихревым реактором. Реакторы применяют для умягчения подземных или поверхностных вод после их осветления, а поэтому коагулянт не добавляется.

В большинстве случаев, т. е. когда содержа­ние магния в исходной воде не превышает 15 мг/л, в состав установки входят: устройства для подготовки и дозирования реагентов, смеси­тели, вихревые реакторы и фильтры.

Не исключается возможность применения вихревых реакторов и при содержании в исход­ной воде магния более 15 мг/л, однако в таких условиях схема установки (рис. 75) должна быть дополнена осветлителем, который размещается между вихревым реактором и фильтром и предназ­начается для выделения из воды гидроокиси магния.

Пример. Заданный расход 20000 м³/сутки, или 833 м³/ч. Исход­

240

ная вода содержит 12 мг/л взвешенных веществ и 15 мг/л магния. Величина карбонатной жесткости составляет 85% общей жестко­сти воды (рекомендуемый минимум при вихревых реакторах).

Принимаем восемь реакторов. Расход умягчаемой воды на один реактор составит Q_час=104 м³/ч, или q_ceк=0,029 м³/сек.

Площадь верхнего поперечного сечения реактора на уровне водоотводящих устройств должна быть f_в = q_ceк : υ_в=0,029: : 0,006 ≈ 4,8 м² (обычно υ_в=0,004 — 0,006 м/сек), а диаметр верх­ней части реактора d_в=2,45 м.

     

Рис. 75. Схема умягчения воды с применением вихревых реакторов

1—вихревой реактор; 2 — осветлитель; 3 — фильтр; 4 —шайба-смеситель; 5 — за­грузка

Диаметр нижнего сечения реактора принимаем d_н=0,6 м. Сле­довательно, площадь нижней части реактора f_н=0,283 м².

Скорость движения воды в нижней части конуса υ_н=q_сек:f_н==0,029:0,283≈0,103 м/сек, т. е. в 8—10 раз меньше требуе­мой, так как скорость υ_н обычно принимают равной 0,8—1 м/сек. При столь недостаточной скорости движения воды нужно устано­вить в нижней части реактора коническую вставку.

Угол конусности принимаем 20° (рекомендуется 15—20°), тогда высота усеченного конуса

                            

Объем реактора

                              

                 

Вес контактной массы, необходимой для загрузки одного реак­тора, G_к=11∙10=110 кг.

Принимаем высоту загрузки реактора контактной массой, рав­ной: h₃=0,5 h ≈2,6 м.

Диаметр реактора на высоте 2,6 м от нижнего сечения

                                                             (142)

В данном примере d₁=(2,6tg10°)²+0,6=1,5 м, а площадь этого сечения f₁=1,767 м².

241

Объем реактора в пределах заполнения его контактной массой

            

Насыщение водой контактной массы в занимаемом ею объеме реактора составит

                                               (143)

При удельном весе контактной массы (в плотном объеме) g₀=1,65.

                        

Потеря напора в реакторе на 1 м высоты контактной массы в среднем составляет 0,35 м. Таким образом, полная потеря напора в загрузке h_п.з=0,35h₃=0,35∙2,6=0,91 м.

Потеря напора при выходе воды из подающего сопла со скоро­стью υ=1 м/сек и μ,=0,9

                            

Сумма потерь напора в реакторе ∑h=h_п.з±h_с=0,91+0,06=0,97 м.

§ 44. Расчет установок для na-катионирования воды

А. Натрий-катионитовый метод умягчения воды по одноступенчатой схеме

Заданная производительность установки Q_сут=4450 м³/сутки, или Q_чac=185 м³/ч. Содержание взвешенных веществ в умягчае­мой воде не более 5—8 мг/л; цветность не выше 30°.

Жесткость исходной воды: общая¹ Ж_о=6 мг∙экв/л, или 6 г∙экв/м³, карбонатная Ж_к=1,9 мг∙экв/л. Допустимая жесткость умягчен­ной воды должна быть Ж_у=0,2 мг∙экв/л.

Содержание ионов Na⁺ в исходной воде составляет 15 мг/л. Принимаем установку с одной ступенью Na-катионитовых фильтров, так как остаточная жесткость фильтрата составляет 0,2 мг∙экв/л, что выше минимально допустимой величины 0,03— 0,05 мг∙экв/л (см. табл. 52).

Расчет одноступенчатой Na-катионитовой установки ведется на полезную производительность, так как для собственных нужд ис­пользуется осветленная, но неумягченная вода.

¹ Одноступенчатая схема Na-катионирования применяется при общей жест­кости исходной воды до 15 мг∙экв/л.

242

Число фильтроциклов в сутки

                                

где Т   —продолжительность работы катионитовой установки в те­чение суток в ч;

  t    — полезная продолжительность одного фильтроцикла в ч (принимается от 10 до 22 ч);

  t₁     — продолжительность операций, сопровождающих регене­рацию катионитового фильтра, в ч (обычно t₁=l,5 ч).

Основной характеристикой катионитовых материалов является полная обменная способность E_полн выраженная в г∙экв/м³.

Для сульфоугля при крупности зерен 0,3—0,8 мм E_полн=550 г∙экв/м³.

Рабочая обменная способность Na-катионита

                               (144)

Где а_э  — коэффициент эффективности регенерации, учитываю­щий неполноту регенерации катионита (табл. 56); при удельном расходе соли на регенерацию Д_с=200 г/г∙экв, а_э=0,81;

Таблица 56

Значения коэффициента a_э

Удельный расход соли Дс на регенерацию катионита в г на 1 г∙экв рабочей обмен­ной способности	100	150	200	250	300	400
Коэффициент эффективно­сти регенерации аэ	0,62	0,74	0,81	0,86	0,9	0,91

  β_Na — коэффициент, учитывающий снижение обменной способ­ности катионита по Са²⁺ и Mg²⁺ вследствие частичного задержания катионов Na⁺ (табл. 57);

Таблица 57 Значения коэффициента β_Na

C2Na/Жо	0,01	0,03	0,05	0,1	0,5	1	2	3	5	10
βNa	0,93	0,9	0,88	0,83	0,7	0,65	0,6	0,57	0,54	0,5

  q_yд  — удельный расход воды на отмывку катионита в м³ на 1 м³ катионита (принимается 4—5 м³); в данном приме­ре q_уд=4м³/м³;

  Ж_о  — общая жесткость исходной воды в г∙экв/м³.

243

Так как в исходной воде содержится 15 мг/л Na⁺, то при пере­счете на мг∙экв/л величина концентрации Na⁺ будет

                             

а отношение

                                   

Следовательно, β_Na=0,86 (по табл. 57).

Таким образом, по формуле (144)

                  

Необходимый объем сульфоугля

                                                                     (145)

Для данного примера

                                    

Высоту катионитовой загрузки принимаем h_к=2,5 м.

Допустимая расчетная скорость фильтрования через Na-катио­нитовый фильтр должна быть в пределах υ_pacч=10—25 м/ч в зависимости от общей жесткости воды: при Ж_о<5 мг∙экв/л υ_расч=25 м/ч, при Ж_о<10 мг∙экв/л υ_расч=15 м/ч, при Ж_о<15 мг∙экв/л υ_расч=10 м/ч.

Скорость фильтрования определяется по формуле

                         (146)

                                               (147)

Здесь d₈₀ —80%-ный калибр катионитовой загрузки (обычно d₈₀=0,8—1,2 мм);

  Ж_у= 0,2 мг∙экв/л—допустимая жесткость умягченной воды;

  Т_м— продолжительность межрегенерационного периода;

  t_взр=0,25 ч (15 мин) — продолжительность взрыхления ка­тионита;

  t_рег=0,42 ч (25 мин) — продолжительность регенерации;

  t_отм=0,83 ч (50 мин) — продолжительность отмывки.

Следовательно, по формулам (147) и (146):

      

       

244

Необходимая суммарная рабочая площадь Na-катионитовых фильтров

                             (148)

Для данного примера

                    

Принимаем три рабочих фильтра¹ диаметром 2,6 м (табл. 58) площадью по 5,31 м² и один резервный фильтр тех же размеров (рис.76).

Таблица 58

---

Дата добавления: 2018-04-15; просмотров: 1118; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!