Вертикальные усилия от мостовых кранов
База крана К = 5,1 м, расстояние между колёсами двух кранов 1,2 м.
Рисунок 3. Линия влияния опорных реакций подкрановых балок
Расчетное вертикальное усилие от двух сближенных кранов на колонну, к которой приближены тележки с грузом
Dmax=gfk∙yk∙∑Fkmax∙yi+gfg∙qnk∙B
где Fkmax – нормативное вертикальное усилие от колеса крана на путь, к которому приближена тележка (табл.1 приложения)Fkmax=F1max=260 кН;
yi – ордината линии влияния опорной реакции подкрановых балок;
qnk=2,5 кН/м – вес подкрановых конструкций, которые принимаются ориентировочно в зависимости от шага рам и грузоподъемности крана.
В=6м, Qкр=30 …200 т - qnk=2,5…3,5 кН/м
В=12м, Qкр=30 …80 т - qnk=4,0…5,0 кН/м
В=12м, Qкр=100 …200 т - qnk=5,5…6,5 кН/м
γfk=1,1 – коэффициент надежности по крановой нагрузке;
γfg=1,05 – коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса;
ψk – коэффициент сочетания крановых нагрузок. При учёте двух кранов групп режимов работы 1К – 6К ψk=0,85, а для кранов групп режимов работы 7К, 8Кψk=0,95.
Краны устанавливаются относительно рассчитываемой рамы так, чтобы сумма ординат линии влияния ∑yi была наибольшей
∑yi=(х1+х2+х3)/В=(4,8+6+0,9)/6=1,95
Dmax=1,1∙0,85∙260∙1,95+1,05∙2,5∙6= 490кН.
Расчетное вертикальное усилие кранов при той же установке на противоположную колонну рамы
Dmin=gfk∙ψk∙∑Fkmin∙yi+gfg∙qnk∙B
Fkmin=(Qкр+Gкр)/n0 – Fkmax=(314+343)/2 – 260=68,5 кН,
|
|
|
где Qкр – подъемная сила крана на главном крюке;Gкр – общий вес крана с тележкой;n0 – число колес на одной стороне крана.
Dmin=1,1∙0,85∙68,5∙1,95+1,05∙2,5∙6=141 кН
Моменты от внецентренного приложения сил Dmax, Dmin
Горизонтальнаясила от мостовых кранов, передаваемых одним колесом
Нормативное горизонтальное усилие на колесе крана
где n′0 – число тормозных колес тележки крана;
n′ – число всех колес тележки крана;
f – коэффициент трения при торможении;
Gт – вес тележки крана.
Обычно n′0/n′=0,5
Расчетное горизонтальное усилие от мостовых кранов на колонну
T=gfk∙ψk∙∑Fkn∙yi= 1,1⋅ 0,85 ⋅ 10 ⋅ 1,95 = 18,2 кН.
Ветровая нагрузка
Для упрощения расчета рамы фактическую эпюру ветрового давления до уровня низа ригеля заменяем эквивалентной равномерно распределенной.
Нормативное давление ветра w0=0,38 кПа. Тип местности «В», коэффициент kпри высоте до 5 м – 0,5; для 10 м – 0,65; для 20 м – 0,85; для 30 м – 0,98.
Расчетная линейная ветровая нагрузка, передаваемая на стойку рамы в любой точке по высоте
где 
коэффициент надёжности по ветровой нагрузке, равный 1,4; 
нормативное давление ветра, принимаемое по СНиП; k–коэффициент, учитывающий высоту и защищенность от ветра, c– аэродинамический коэффициент; В –шаг рам (или ширина расчетного блока).
|
|
|
Линейная распределённая нагрузка привысоте до 10 м равна 
кН/м;20 м – 2,55 ⋅ 0,85 = 2,17 кН/м; 30 м – 2,55 ⋅ 0,98= 2,5 кН/м; 16,8 м – 1,66 + (2,17-1,66) ⋅ 6,8/10 = 1,66 + 0,35 = 2,01 кН/м; 23,66 м – 2,17 + (2,5 – 2,17) ⋅ 3,66/10 = 2,29 кН/м.
Расчетная сосредоточенная сила ветра в уровне ригеля:
от активного давления ветра
от отсоса ветра
.
Эквивалентные линейные ветровые нагрузки
; 
,
где 
расчётная ветровая нагрузка при k = 1; 
коэффициент k у поверхности земли; 
коэффициент k на отметке Н; Н – высота колонны в м.
Расчетная нагрузка на 1м длины колонны:
от активного давления ветра
2,55⋅ 0,656 =1,67 кН / м;
от отсоса ветра
Здесь с и 
- аэродинамические коэффициенты (для вертикальных наветренных поверхностей обычных зданий c=0,8, а для заветренной стороны c′=0,6);
Таблица 2.
Коэффициент ветрового давления
| Тип местности | Высота над поверхностью земли, м | ||||
| ≤5 | 10 | 20 | 40 | 60 | |
| А – открытая | 0,75 | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 1,7 |
| В – с препятствиями высотой более 10 м | 0,5 | 0,65 | 0,85 | 1,1 | 1,3 |
| С – городские районы со зданиями высотой более 25 м | 0,4 | 0,4 | 0,55 | 0,8 | 1,0 |
|
|
|
Рисунок 4. Схема действия ветровой нагрузки на раму
Дата добавления: 2018-04-15; просмотров: 1928; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!