Общие требования к расчету бетонных и железобетонных конструкций
9.3.1 При проектировании бетонных и железобетонных конструкций мостовых сооружений необходимо обеспечить надежность конструкции от возникновения предельных состояний двух групп, предусмотренных ГОСТ 27751.
Для этого, наряду с назначением соответствующих материалов и выполнением предусмотренных конструктивных требований, необходимо выполнение указанных в настоящем техническом кодексе расчетов.
В расчетах конструкций и отдельных элементов конструкций следует учитывать самые неблагоприятные сочетания нагрузок и воздействий, возможные на различных стадиях их работы.
Расчетные схемы должны соответствовать принятым конструктивно-технологическим решениям, учитывать условия изготовления, транспортирования и монтажа, особенности загружения постоянными и временными нагрузками, порядок предварительного напряжения и регулирования усилий
в конструкции.
9.3.2 Для недопущения предельных состояний первой группы элементы конструкций мостовых сооружений должны быть рассчитаны:
— по прочности;
— по устойчивости (формы и положения);
— на выносливость.
При расчетах на выносливость должны рассматриваться нагрузки и воздействия, возможные
на стадии нормальной эксплуатации сооружения.
Для недопущения предельных состояний второй группы производятся расчеты, указанные
в таблице 34.
Таблица 34
| Расчет | Рабочая арматура | Стадии работы конструкции | ||
| По образованию продольных трещин
| Ненапрягаемая | Нормальная эксплуатация | ||
| Напрягаемая | Все стадии: нормальная эксплуатация; монтаж; предварительное напряжение; хранение; транспортирование | |||
| По образованию трещин, нормальных и наклонных к продольной оси элемента | Напрягаемая | Все стадии | ||
| По раскрытию трещин, нормальных и наклонных к продольной оси элемента | Ненапрягаемая и напрягаемая (кроме элементов с напрягаемой арматурой, проектируемых по категории трещиностойкости 2а, таблица 40) | Все стадии | ||
| По закрытию (зажатию) трещин, нормальных и наклонных к продольной оси элемента | Напрягаемая | Нормальная эксплуатация |
Окончание таблицы 34
| Расчет | Рабочая арматура | Стадии работы конструкции |
| По ограничению касательных напряжений | Ненапрягаемая и напрягаемая | Все стадии |
| По деформациям (прогибам) пролетных строений в мостах всех назначений и углам перелома профиля проезда в автодорожных и городских мостах | Ненапрягаемая и напрягаемая | Нормальная эксплуатация |
9.3.3 Расчеты по трещиностойкости совместно с требованиями раздела 8, конструктивными требованиями и требованиями раздела по проектированию элементов мостового полотна должны обеспечивать долговечность железобетонных мостовых сооружений.
|
|
|
Элементы железобетонных конструкций в зависимости от назначения, условий работы и применяемой арматуры должны удовлетворять соответствующим категориям требований по трещиностойкости.
9.3.4 Усилия в сечениях элементов статически неопределимых конструкций от нагрузок и воздействий при расчетах по предельным состояниям первой и второй групп следует, как правило, определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин.
В конструкциях, методика расчета которых с учетом неупругих свойств бетона не разработана,
а также для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств бетона усилия в сечениях элементов допускается определять в предположении их линейной упругости.
9.3.5 Если в процессе изготовления или монтажа конструкции изменяются расчетные схемы или геометрические характеристики сечений, то усилия, напряжения и деформации в конструкции необходимо определять суммированием их для всех предшествующих стадий работы. При этом, как правило, следует учитывать изменение усилий во времени из-за усадки и ползучести бетона и релаксации напряжений в напрягаемой арматуре.
|
|
|
9.3.6 В конструкциях с ненапрягаемой арматурой напряжения в бетоне и арматуре следует определять по правилам расчета упругих материалов без учета работы бетона растянутой зоны.
9.3.7 В предварительно напряженных конструкциях напряжения в бетоне и арматуре в сечениях, нормальных к продольной оси элемента, следует определять по правилам расчета упругих материалов, рассматривая сечение как сплошное. Если бетон омоноличивания напрягаемой арматуры, расположенной в открытых каналах, не имеет сцепления с бетоном основной конструкции, то следует считать, что
и напрягаемая арматура, расположенная в канале, не имеет сцепления с бетоном конструкции.
При определении ширины раскрытия трещин в элементах предварительно напряженных конструкций (в том числе и со смешанным армированием) напряжения в арматуре следует определять
без учета работы растянутой зоны бетона.
Допускается усилия растянутой зоны бетона полностью передавать на арматуру.
Характеристики приведенного сечения во всех случаях необходимо определять с учетом имеющейся в сечении напрягаемой и ненапрягаемой арматуры по 9.2.20.
Если элементы конструкции выполнены из бетона разных классов, то общую рабочую площадь сечения следует определять с учетом соответствующих им модулей упругости.
|
|
|
В конструкциях, напрягаемых на бетон, на стадии его обжатия в рабочей площади бетона не учитывают площадь закрытых и открытых каналов. При расчете этих конструкций на стадии эксплуатации допускается в расчетной площади сечения бетона учитывать площадь сечения заинъецированных закрытых каналов. Бетон омоноличивания открытых каналов допускается учитывать при условии выполнения требований П.2.1.5 (приложение П), специальных технологических мероприятий в соответствии с 9.6.12.2 и установки в бетоне омоноличивания ненапрягаемой арматуры. При этом ширина раскрытия трещин в бетоне омоноличивания не должна превышать размеров, принятых для элементов, проектируемых по категории требований по трещиностойкости 3в.
9.3.8 В составных по длине (высоте) конструкциях следует производить проверки прочности
и трещиностойкости в сечениях, совпадающих со стыками или пересекающих зону стыков.
Стыки должны обеспечивать передачу расчетных усилий без появления повреждений в бетоне омоноличивания и на торцах стыкуемых элементов (блоков).
Клей в стыках предназначается для герметизации стыков и равномерной передачи сжимающих усилий.
9.3.9 Стенки тавровых балок железнодорожных пролетных строений необходимо рассчитывать
с учетом возможного на мосту поперечного смещения пути, принимаемого размером не менее 10 см.
Расчет стенок балок пролетных строений мостов по образованию трещин рекомендуется производить с учетом кручения и изгиба стенок (из их плоскости).
9.3.10 Предварительное напряжение арматуры характеризуют значения начального (контролируемого) усилия согласно П.1.9.1 (приложение П), прилагаемого к концам напрягаемой арматуры через натяжные устройства, и установившегося усилия, равного контролируемому за вычетом потерь, произошедших к рассматриваемому моменту времени. При этом напряжения в арматуре, соответствующие контролируемому усилию, не должны превышать расчетных сопротивлений, указанных
в таблице 30, с учетом коэффициента условий работы в соответствии с 9.2.16.
Для напрягаемых арматурных элементов в проектной документации необходимо указывать значения контролируемых усилий и соответствующих им удлинений (вытяжек) арматуры в соответствии с поз. 4 таблицы С.1 (приложение С).
Значения удлинений арматуры ∆p, м, в общем случае определяют по формуле
, (46)
где sp — напряжения, отвечающие контролируемому усилию и назначаемые с учетом требований 9.3.14;
Ep — модуль упругости напрягаемой арматуры;
l — расчетная длина арматурного элемента, м (расстояние от натяжного анкера до точки арматурного элемента с нулевым перемещением).
Остальные обозначения — согласно таблицам С.1 и С.2 (приложение С).
При определении расчетного воздействия, создаваемого усилием напрягаемой арматуры, коэффициент надежности gf по нагрузке следует принимать равным:
а) при наличии сцепления арматуры с бетоном:
— для целых по длине элементов — 1;
— для составных по длине элементов — согласно П.1.9.1 (приложение П);
б) при отсутствии сцепления арматуры с бетоном — 1±0,1.
9.3.11 При расчете предварительно напряженных элементов место передачи на бетон сосредоточенных усилий с напрягаемой арматуры следует принимать в конструкциях:
— с внешними (концевыми) и внутренними (каркасно-стержневыми) анкерами — в месте опирания или закрепления анкеров;
— с арматурой, не имеющей анкеров (с заанкериванием посредством сцепления арматуры с бетоном), — на расстоянии, равном 2/3 длины зоны передачи напряжений.
Длину зоны передачи на бетон усилий с напрягаемой стержневой арматуры периодического профиля следует принимать при передаче усилия:
— плавной — 20d (d — диаметр стержня, мм);
— мгновенной посредством обрезки стержней (допускаемой при диаметре стержней не более 18 мм) — 25d.
Длину зоны передачи на бетон усилий с напрягаемых арматурных канатов класса К-7, при отсутствии анкеров, следует принимать в соответствии с таблицей 35.
9.3.12 Армирование зоны передачи на бетон сосредоточенных усилий, в том числе с напрягаемых арматурных элементов, должно выполняться с учетом напряженно-деформированного состояния этой зоны, определяемого методами теории упругости или другими обоснованными способами расчета на местные напряжения.
Таблица 35
| Диаметр | Длина зоны передачи на бетон усилий lrp, см, при передаточной прочности бетона, отвечающей бетону классов по прочности на сжатие | ||||||
| В25 (С20/25) | В27,5 (С22/27,5) | В30 (С25/30) | В35 (С28/35) | В40 (С32/40) | В45 (С35/45) | В50 (С40/50) и более | |
| 9 | 85 | 83 | 80 | 75 | 70 | 65 | 60 |
| 12 | 95 | 93 | 90 | 87 | 85 | 75 | 70 |
| 15 | 110 | 105 | 100 | 95 | 90 | 85 | 80 |
| Примечание — При мгновенной передаче на бетон усилия обжатия (посредством обрезки канатов) начало зоны передачи усилий следует принимать на расстоянии, равном 0,25lrp, от торца элемента. | |||||||
9.3.13 Влияние усадки и ползучести бетона следует учитывать при определении:
— потерь предварительных напряжений в арматуре;
— снижения обжатия бетона в предварительно напряженных конструкциях;
— изменений усилий в конструкциях с искусственным регулированием напряжений;
— перемещений (деформаций) конструкций от постоянных нагрузок и воздействий;
— усилий в статически неопределимых конструкциях;
— усилий в сборно-монолитных конструкциях.
Перемещения (деформации) конструкций от временных нагрузок допускается определять без учета усадки и ползучести бетона.
При расчете двухосно- и трехосно-обжатых элементов потери напряжений в напрягаемой арматуре и снижение обжатия бетона вследствие его усадки и ползучести допускается определять
отдельно по каждому направлению действия усилий.
9.3.14 Напряжения в элементах предварительно напряженных конструкций следует определять по контролируемому усилию за вычетом:
— первых потерь — на стадии обжатия бетона;
— первых и вторых потерь — на стадии эксплуатации.
К первым потерям следует относить:
а) в конструкциях с натяжением арматуры на упоры — потери вследствие деформации анкеров, трения арматуры об огибающие приспособления, релаксации напряжений в арматуре (в размере 50 % полных потерь), температурного перепада, быстронатекающей ползучести, а также от деформации форм (при натяжении арматуры на формы);
б) в конструкциях с натяжением арматуры на бетон — потери вследствие деформации анкеров, трения арматуры о стенки закрытых и открытых каналов, релаксации напряжений в арматуре (в размере 50 % полных потерь).
Ко вторым потерям следует относить:
а) в конструкциях с натяжением арматуры на упоры — потери вследствие усадки и ползучести бетона, релаксации напряжений в арматуре (в размере 50 % полных потерь);
б) в конструкциях с натяжением арматуры на бетон — потери вследствие усадки и ползучести бетона, релаксации напряжений в арматуре (в размере 50 % полных потерь), смятия под витками спиральной или кольцевой арматуры, навиваемой на бетон, деформации стыков между блоками в составных по длине конструкциях.
Значения отдельных из перечисленных потерь следует определять в соответствии с приложением С, с учетом 9.3.15.
Допускается принимать, что вторые потери от релаксации напряжений в арматуре (в размере 50 % полных потерь) происходят равномерно и полностью завершаются в течение одного месяца после обжатия бетона.
При проектировании суммарное значение первых и вторых потерь следует принимать не менее 98 МПа.
9.3.15 При определении потерь предварительного напряжения в арматуре от усадки и ползучести бетона необходимо руководствоваться следующими указаниями:
а) изменение во времени потерь от усадки и ползучести бетона ∆sp(t) допускается определять по формуле
, (47)
где ∆sp(t→∞) — конечные (предельные) значения потерь в арматуре от усадки и ползучести бетона, определяемые в соответствии с приложением С или П.4 (приложение П);
t — время, отсчитываемое при определении потерь от ползучести — со дня обжатия бетона, от усадки — со дня окончания бетонирования, сут;
e — основание натурального логарифма, равное 2,718;
б) для конструкций, предназначенных для эксплуатации при влажности воздуха окружающей среды ниже 40 %, потери от усадки и ползучести бетона следует увеличивать на 25 %;
в) допускается использовать более точные методы для определения потерь и перераспределения усилий от усадки и ползучести бетона с учетом предельных удельных значений деформаций ползучести и усадки бетона, влияния арматуры, возраста и передаточной прочности бетона, постадийного приложения нагрузки и длительности ее воздействия на каждой стадии, скорости развития деформаций во времени, приведенных размеров поперечных сечений, относительной влажности среды
и других факторов. Эти методы должны быть обоснованы в установленном порядке. При этом нормативные деформации ползучести cn и усадки бетонаen для классов бетона, соответствующих его передаточной прочности, следует принимать согласно таблице С.3 (приложение С).
9.3.16Расчетную длину сжатых элементов железобетонных решетчатых ферм l0следует принимать в соответствии с указаниями, относящимися к определению расчетной длины сжатых элементов стальных решетчатых ферм.
Расчетную длину стоек отдельно стоящих рам при жестком соединении стоек с ригелем допускается принимать по таблице 36 в зависимости от соотношения жесткости ригеля B1 = Ebl1 и жесткости стоек B2 = Eb l2.
Расчетную длину свай (свай-оболочек, свай-столбов), в том числе в элементах опор эстакадного типа, следует принимать с учетом деформативности грунта и сопротивляемости перемещениям фундамента и верха опоры.
Таблица 36
| Отношение пролета ригеля L | Расчетная длина стойки l0, м,при отношении жесткости | ||
| 0,5 | 1 | 5 | |
| 0,2 | 1,1H | H | H |
| 1 | 1,3H | 1,15H | H |
| 3 | 1,5H | 1,4H | 1,1H |
| Примечание — При промежуточных значениях отношений | |||
и
При расчете частей или элементов опор на продольный изгиб с использованием методов строительной механики, касающихся определения расчетной (свободной) длины сжатых стержней, допускается учитывать упругое защемление (упругую податливость) концов рассматриваемых элементов вследствие деформативности грунта и наличия в подвижных опорных частях сил трения. Если такие расчеты не производятся, то при применении подвижных опорных частей каткового и секторного типа, а также на фторопластовых прокладках взаимную связанность верха опор учитывать не следует.
В сжатых железобетонных элементах минимальная площадь поперечного сечения продольной арматуры, % к полной площади расчетного сечения бетона, должна быть не менее:
— 0,20 — в элементах с гибкостью 
£ 17;
— 0,60 — то же ³ 104;
— для промежуточных значений гибкости — определяется интерполяцией,
где l0 — расчетная длина элемента, м;
— радиус инерции поперечного сечения элемента, м,
здесь Jв — момент инерции бетонного сечения, м;
Ав — площадь бетонного сечения, м2.
Если требования по величине минимального армирования не удовлетворяются, то элементы конструкции следует рассчитывать как бетонные.
Гибкость сжатых железобетонных элементов в любом направлении в стадии эксплуатации
сооружения не должна превышать 120, а на стадии монтажа — 150.
Гибкость l0/iеf элементов с косвенным армированием не должна превышать при применении
сеток — 5, при применении спирали — 35, где iеf — радиус инерции части бетонного сечения, м (ограниченной осями крайних стержней сетки или спиралью).
9.3.17 Звенья прямоугольных железобетонных труб следует рассчитывать как рамы замкнутого контура с дополнительной проверкой их стенок по схеме с жестко заделанными стойками.
Звенья круглых железобетонных труб допускается рассчитывать только на изгибающие моменты (без учета продольных и поперечных сил), определяемые в соответствии с приложением Т.
9.3.18 Расчет бетонных и железобетонных элементов мостов и труб следует производить, сопоставляя расчетные усилия от внешних нагрузок с предельными, которые может воспринять конструкция (см. 5.11).
Применение изгибаемых, центрально-растянутых и внецентренно растянутых бетонных элементов в конструкциях не допускается.
9.3.19 Расчетные усилия в статически неопределимых конструкциях должны учитывать перераспределение усилий от усадки и ползучести бетона, искусственного регулирования, трещинообразования и предварительного напряжения к общему усилию, определенному из нормативных значений перечисленных нагрузок и воздействий, которое вводится с коэффициентами надежности 1,1 или 0,9.
9.3.20Предельные усилия в элементах конструкций следует определять в сечениях, нормальных и наклонных к продольной оси элемента.
9.3.21 При расчете бетонных и железобетонных элементов конструкций на воздействие сжимающей продольной силы N за расчетное значение усилия необходимо принимать меньшее, полученное из расчетов по прочности и устойчивости. При расчете по прочности следует учитывать случайный эксцентриситет 
(l0 — геометрическая длина элемента или ее часть между точками закрепления элемента, принимаемая с учетом требований 9.3.16).
При расчете по трещиностойкости и деформациям случайный эксцентриситет учитывать не следует.
В элементах статически определимых конструкций эксцентриситет ес (относительно центра
тяжести приведенного сечения) определяют как сумму эксцентриситетов — определяемого из статического расчета конструкции и случайного ес,сл.
Для элементов статически неопределимых конструкций величина эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения ес принимается равной эксцентриситету, полученному из статического расчета, но не менее ес,сл.
9.3.22 Расчет по прочности и устойчивости сжатых, внецентренно сжатых бетонных и железобетонных элементов прямоугольного, таврового, двутаврового и коробчатого сечений в зависимости
от величины эксцентриситета еc = M/N производят в соответствии с таблицей 37.
Таблица 37
| Вид расчета | Конструкции | |||
| бетонные | железобетонные | |||
| Пункты, в соответствии с которыми следует выполнять расчеты | ||||
| еc £ r | еc > r | еc £ r | еc > r | |
| По прочности | П.1.3.3 9.3.23 | П.1.3.3 9.3.23 | П.1.4.1, перечисление б) — | П.1.4.2 9.3.23 |
| По устойчивости | П.1.3.1 9.3.24 | — — | П.1.4.1, перечисление а) 9.3.24 | — — |
| Примечание — r — ядровое расстояние, м. | ||||
Сжатые элементы с расчетным начальным эксцентриситетом еc > r следует рассчитывать на внецентренное сжатие.
Влияние прогиба на увеличение расчетного усилия внецентренно сжатого элемента при расчете по недеформируемой схеме следует учитывать путем умножения эксцентриситета еc на коэффициент h, определяемый по 9.3.23.
При расчете на устойчивость при еc £ r коэффициент продольного изгиба j следует принимать
в соответствии с 9.3.24.
9.3.23 Коэффициент h, учитывающий влияние прогиба, определяют по формуле
, (48)
где Ncr — условная критическая сила, определяемая по формулам:
— для бетонных элементов
(49)
— для железобетонных элементов
, (50)
здесь Ib — момент инерции площади сечения бетона, определяется без учета трещин в бетоне;
Is — момент инерции площади сечения ненапрягаемой и напрягаемой арматуры. Моменты инерции определяются относительно осей, проходящих через центр тяжести приведенного сечения.
В формулах (49) и (50) коэффициентами jl и jp учитывается, соответственно, влияние на прогиб длительного действия нагрузки, предварительного напряжения арматуры и относительной величины эксцентриситета.
Значение коэффициента jl следует принимать равным:
, (51)
где Ml — момент от постоянных нагрузок, кН·м;
M — момент, равный произведению нормальной силы N от постоянной и временной нагрузок на расстояние от места расположения силы N до наиболее растянутого стержня
(для бетонных элементов — до наиболее растянутой грани сечения) или до наименее сжатого стержня или грани (при целиком сжатом сечении), кН·м.
Значение коэффициента d следует принимать равным ec /h, но не менее определяемого по формуле
, (52)
где l0 — расчетная длина элемента, м;
Rb — расчетное сопротивление бетона, МПа.
Если моменты (или эксцентриситеты) от полной нагрузки и от постоянной имеют разные знаки, то при абсолютном значении эксцентриситета полной нагрузки ec ³0,1h следует принимать jl, равный 1,0, а при ec < 0,1h — 1,05.
Значение коэффициента jp, учитывающего влияние предварительного натяжения арматуры
на жесткость элемента, следует определять по формуле
, (53)
где sbp — предварительное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести продольной арматуры с учетом всех потерь согласно приложению С;
h = D — для кольцевых и круглых сечений.
В формуле (53) расчетное сопротивление Rb принимается без учета коэффициента условий работы бетона, а значения ec /h не должны превышать 1,5.
Сжатые железобетонные элементы должны иметь характеристики, при которых обеспечивается условие 
.
При расчете элементов конструкций на внецентренное сжатие из плоскости изгиба, созданного внецентренным приложением нагрузки, необходимо учитывать значение случайного эксцентриситета (см. 9.3.21).
Для железобетонных элементов, имеющих несмещаемые опоры или опоры, одинаково перемещающиеся при вынужденных деформациях (например, при температурных удлинениях), значения коэффициента h следует принимать:
— для сечений в средней трети длины элемента — по формуле (48);
— то же, в пределах крайних третей длины элемента — интерполяцией значений, вычисленных для средней трети, и единицы, принимаемой для опорных сечений.
9.3.24 Коэффициент продольного изгиба j при расчетах сжатых (ec =0) и внецентренно сжатых элементов, имеющих относительный эксцентриситет 
следует определять по формуле
, (54)
где jm — коэффициент продольного изгиба, учитывающий воздействие временной нагрузки;
jl — то же, постоянных нагрузок;
Nl — расчетное продольное усилие от постоянной нагрузки с учетом усилия в напрягаемой арматуре, не имеющей сцепления с бетоном, кН;
Nm — расчетное продольное усилие от временной нагрузки, кН;
N = Nl + Nm — полное расчетное продольное усилие, кН.
Значения коэффициентов jm и jl, при вычислении которых учтены также значения случайных эксцентриситетов по 9.3.21, следует принимать для железобетонных элементов конструкций —
по таблице 38, для бетонных — по таблице 39.
Таблица 38
| Характеристики гибкости | Коэффициенты продольного изгиба | ||||||
| jm при относительных эксцентриситетах ec /r | jl | ||||||
| l0 /b | l0 /d | l0/i | 0 | 0,25 | 0,50 | 1,0 | |
| 4 | 3,5 | 14 | 1 1 | 0,9 0,9 | 0,81 0,81 | 0,69 0,69 | 1 |
| 10 | 3,6 | 35 | 1 1 | 0,86 0,86 | 0,77 0,77 | 0,65 0,65 | 0,84 |
| 12 | 10,4 | 40 | 0,95 0,95 | 0,83 0,83 | 0,74 0,74 | 0,62 0,62 | 0,79 |
| 14 | 12,1 | 48,5 | 0,90 0,85 | 0,79 0,74 | 0,70 0,65 | 0,58 0,53 | 0,70 |
| 16 | 13,8 | 55 | 0,86 0,78 | 0,75 0,67 | 0,66 0,58 | 0,55 0,47 | 0,65 |
| 18 | 15,6 | 62,5 | 0,82 0,75 | 0,71 0,64 | 0,62 0,55 | 0,51 0,44 | 0,56 |
| 20 | 17,3 | 70 | 0,78 0,7 | 0,67 0,59 | 0,57 0,48 | 0,48 0,4 | 0,47 |
| 22 | 19,1 | 75 | 0,72 0,64 | 0,60 0,52 | 0,52 0,44 | 0,43 0,35 | 0,41 |
| 24 | 20,8 | 83 | 0,67 0,59 | 0,55 0,47 | 0,47 0,39 | 0,38 0,3 | 0,32 |
| 26 | 22,5 | 90 | 0,62 0,53 | 0,51 0,42 | 0,44 0,35 | 0,35 0,26 | 0,25 |
| 28 | 24,3 | 97 | 0,58 0,5 | 0,49 0,41 | 0,43 0,35 | 0,34 0,26 | 0,20 |
| 30 | 26 | 105 | 0,53 0,46 | 0,45 0,38 | 0,39 0,32 | 0,32 0,25 | 0,16 |
| 32 | 27,7 | 110 | 0,48 0,42 | 0,41 0,35 | 0,36 0,3 | 0,31 0,25 | 0,14 |
| 34 | 29 | 120 | 0,43 0,39 | 0,36 0,32 | 0,31 0,27 | 0,25 0,21 | 0,10 |
| 38 | 33 | 130 | 0,38 0,33 | 0,32 0,28 | 0,28 0,24 | 0,24 0,2 | 0,08 |
| 40 | 34,6 | 140 | 0,35 0,32 | 0,29 0,26 | 0,25 0,22 | 0,21 0,18 | 0,07 |
| 43 | 37,5 | 150 | 0,33 0,3 | 0,28 0,25 | 0,24 0,21 | 0,21 0,18 | 0,06 |
| Примечания 1 Над чертой приведены значения для железобетонных элементов с ненапрягаемой арматурой и предварительно напряженных элементов при отсутствии на данной стадии их работы сцепления напрягаемой арматуры с бетоном, под чертой — для предварительно напряженных элементов при наличии сцепления напрягаемой арматуры с бетоном. 2 Обозначения: b — сторона прямоугольного сечения, нормальная к направлению перемещения элемента, м; d — диаметр круглого сечения элемента, м; l0/i — гибкость элемента (i – наименьший радиус инерции поперечного сечения); ec/r — относительный эксцентриситет силы N; ec — эксцентриситет силы N относительно центра тяжести приведенного сечения;
| |||||||
— ядровое расстояние (Wred и Ared — момент сопротивления и площадь приведенного сечения).Таблица 39
| Характеристики | Коэффициенты продольного изгиба | |||||
| jm при относительных эксцентриситетах ec/r | jl | |||||
| l0 /b | l0 /i | 0 | 0,25 | 0,50 | 1,0 | |
| 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 | 14 21 28 35 42 49 56 63 70 77 84 91 | 1 0,98 0,95 0,92 0,88 0,85 0,79 0,74 0,67 0,63 0,58 0,49 | 0,86 0,84 0,81 0,78 0,76 0,74 0,68 0,63 0,56 0,51 0,46 0,38 | 0,77 0,75 0,72 0,69 0,67 0,65 0,59 0,54 0,46 0,43 0,38 0,31 | 0,65 0,63 0,60 0,57 0,55 0,58 0,48 0,43 0,37 0,34 0,29 0,22 | 1 0,94 0,88 0,80 0,72 0,62 0,58 0,43 0,32 0,26 0,20 0,16 |
| Примечание — Обозначения: см. примечание 2 к таблице 38. | ||||||
Дата добавления: 2018-02-18; просмотров: 974; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!