Прочие временные нагрузки и воздействия



6.5.1 Нормативное значение ветровой нагрузки wn следует определять как сумму нормативных значений средней wm и пульсационной wp составляющих:

wn = wm + wp.                                                                          (31)

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm на высоте z над поверх­ностью воды или земли определяется по формуле

wm = w0kcw,                                                                           (32)

где w0 — нормативное значение ветрового давления, принимаемое по СНиП 2.01.07 в зависимости от ветрового района, в котором возводится сооружение;

k — коэффициент, учитывающий для открытой местности (типа А) изменение ветрового давления по высоте z, принимаемый по СНиП 2.01.07;

cw — аэродинамический коэффициент лобового сопротивления конструкций мостов и подвижного состава железных дорог и метрополитена, принимаемый в соответствии с приложением Л.

Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки wp на высоте z следует определять согласно требованиям СНиП 2.01.07 по формуле 

wp = wmxLn,                                                                          (33)

где  x — коэффициент динамичности;

L — коэффициент пульсации давления ветра на уровне z;

n— коэффициент пространственной корреляции пульсации давления для расчетной поверхности сооружения.

При определении пульсационной составляющей ветровой нагрузки для конструкций мостов допускается руководствоваться следующим:

а) произведение коэффициентов Ln принимать равным   

0,55–0,15· , но не менее 0,30,

где  l  — длина пролета или высота опоры, м;

б) коэффициент динамичности x для балочных разрезных конструкций находить в предположении, что рассматриваемая конструкция в горизонтальной плоскости является динамической системой с одной степенью свободы (с низшей частотой собственных колебаний f1, Гц), и его значение определять по графику, приведенному в СНиП 2.01.07 (6.7), в зависимости от указанного там параметра e
и логарифмического декремента затухания s, равного 0,3 — для железобетонных и сталежелезобетонных конструкций и 0,15 — для стальных конструкций.

Коэффициент динамичности принимается равным 1,2, если:

— балочное пролетное строение является неразрезным;

— для балочного разрезного пролетного строения имеет место условие fi > fl, где fl — предельные значения частоты собственных колебаний, Гц, приведенные в СНиП 2.01.07 (6.8), при которых
в разных ветровых районах допускается не учитывать силы инерции, возникающие при колебаниях по собственной форме.

При расчете конструкций автодорожных и городских мостов воздействие ветра на безрельсовые транспортные средства и трамвай, находящиеся на этих мостах, не учитывается.

Нормативную интенсивность полной ветровой поперечной горизонтальной нагрузки при проектировании индивидуальных (нетиповых) конструкций пролетных строений и опор следует принимать
не менее 0,6 кПа — при загружении конструкций временной вертикальной нагрузкой и 1,00 кПа —
при отсутствии загружения этой нагрузкой.

Горизонтальную поперечную ветровую нагрузку, действующую на отдельные конструкции моста, а также на поезд, находящийся на железнодорожном мосту (мосту метро), следует принимать равной произведению интенсивности ветровой нагрузки на рабочую ветровую поверхность конструкции моста и подвижного состава.

Рабочую ветровую поверхность конструкции моста и подвижного состава следует принимать равной:

— для главных ферм сквозных пролетных строений и сквозных опор — площади проекции всех элементов наветренной фермы на плоскость, перпендикулярную направлению ветра, при этом для стальных ферм с треугольной или раскосой решеткой ее допускается принимать в размере 20 % площади, ограниченной контурами фермы;

— для проезжей части сквозных пролетных строений — боковой поверхности ее балочной клетки, не закрытой поясом главной фермы;

— для пролетных строений со сплошными балками и прогонов деревянных мостов — боковой поверхности наветренной главной балки или коробки и наветренного прогона;

— для сплошных опор — площади проекции тела опоры от уровня грунта или воды на плоскость, перпендикулярную направлению ветра;

— для железнодорожного подвижного состава (в том числе поездов метрополитена) — площади сплошной полосы высотой 3 м с центром давления на высоте 2 м от головки рельса.

Распределение ветровой нагрузки по длине пролета допускается принимать равномерным.

Нормативную интенсивность ветровой нагрузки, учитываемой при строительстве и монтаже, следует определять исходя из возможного в намеченный период значения средней составляющей ветровой нагрузки в данном районе. В зависимости от характера производимых работ при наличии специального обоснования, предусматривающего соответствующее ограничение времени и продолжительности выполнения отдельных этапов работ, нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки для проверки напряжений (но не устойчивости) допускается уменьшать, но оно должно быть не ниже 0,23 кПа.

Нормативную горизонтальную продольную ветровую нагрузку для сквозных пролетных строений следует принимать в размере 60 %, для пролетных строений со сплошными балками — 20 %, соответствующей полной нормативной поперечной ветровой нагрузке. Нормативную горизонтальную продольную нагрузку на опоры мостов выше уровня грунта или межени следует принимать равной поперечной ветровой нагрузке.

Продольная ветровая нагрузка на транспортные средства, находящиеся на мосту, не учитывается.

В случаях устройства в сквозных пролетных строениях двух систем продольных связей допускается поперечное давление ветра на фермы распределять на каждую из них, а давление ветра на проезжую часть и подвижной состав передавать полностью на те связи, в плоскости которых происходит движение транспортных средств.

 

Горизонтальное усилие от продольной ветровой нагрузки, действующей на пролетное строение, следует принимать передающимся на опоры в уровне центра опорных частей — для мостов с балочными пролетными строениями и в уровне оси ригеля рамы — для мостов рамной конструкции. Распределение усилий между опорами следует принимать таким же, как распределение горизонтального усилия от торможения по 6.4.19.

Для вантовых и висячих мостов следует производить проверку на аэродинамическую устойчивость и на резонанс колебаний в направлении, перпендикулярном ветровому потоку. При проверке аэродинамической устойчивости следует определять критическую скорость ветра, при которой вследствие взаимодействия воздушного потока с сооружением возможно появление флаттера (возникновение опасных изгибно-крутильных колебаний балки жесткости). Критическая скорость, отвечающая возникновению флаттера, определенная по результатам аэродинамических испытаний моделей или расчетом, должна быть больше максимальной скорости ветра, возможного в районе расположения моста, не менее чем в 1,5 раза.

6.5.2 Нормативную ледовую нагрузку от давления льда на опоры мостов следует принимать
в виде сил, определяемых согласно приложению М.

6.5.3 Нормативную нагрузку от навала судов на опоры мостов следует принимать в виде сосредоточенной продольной или поперечной силы и ограничивать в зависимости от класса внутреннего водного пути значениями, указанными в таблице 18.    

Таблица 18

В килоньютонах

Класс
внутренних водных путей

Нагрузка от навала судов

вдоль оси моста со стороны пролета

поперек оси моста со стороны

судоходного

несудоходного

верховой низовой, при отсутствии течения — и ветровой
1 1570

780

1960 1570
2 1130

640

1420 1130
3 1030

540

1275 1030
4 880

490

1130 880
5 390

245

490 390
6 245

147

295 245
7 147

98

245 147
           

 

Нагрузка от навала судов должна прилагаться к опоре на высоте 2 м от расчетного судоходного уровня, за исключением случаев, когда опора имеет выступы, фиксирующие уровень действия этой нагрузки, и когда при менее высоком уровне нагрузка вызывает более значительные воздействия.

Для опор, защищенных от навала судов, а также для деревянных опор автодорожных мостов
на внутренних водных путях 6 и 7 классов нагрузку от навала судов допускается не учитывать.

Для однорядных железобетонных свайных опор автодорожных мостов через внутренние водные пути 6 и 7 классов нагрузку вдоль оси моста допускается учитывать в размере 50 %.

6.5.4 Нормативное температурное климатическое воздействие следует учитывать при расчете перемещений в мостах всех систем, при определении усилий во внешне статически неопределимых системах, а также при расчете элементов сталежелезобетонных пролетных строений.

Среднюю по сечению нормативную температуру элементов или их частей допускается принимать равной:

— для бетонных и железобетонных элементов в холодное время года, а также для металлических конструкций в любое время года — нормативной температуре наружного воздуха;

— для бетонных и железобетонных элементов в теплое время года — нормативной температуре наружного воздуха за вычетом величины, численно равной 0,2a, но не более 10 °С, где a — толщина элемента или его части, см, включая одежду ездового полотна автодорожных мостов.

Температуру элементов со сложным поперечным сечением следует определять как средневзвешенную по температуре отдельных элементов (стенок, полок и др.).

Нормативные температуры воздуха в теплое tn,T и холодное tn,x время года следует принимать равными:

а) при разработке типовых проектов, а также проектов для повторного применения на территории республики tn,T = 40 °С, tn,x = –40 °С;

б) в других случаях   

                                                                           (34)

где tVII  — средняя температура воздуха самого жаркого месяца, принимаемая равной 25 °С.

Нормативная температура tn,x принимается равной расчетной минимальной температуре воздуха в районе строительства в соответствии с 5.11.8.

Влияние солнечной радиации на температуру элементов следует учитывать в виде дополнительного нагрева на 10 °С освещенного солнцем поверхностного слоя толщиной 15 см (включая
одежду ездового полотна).

Температуры замыкания конструкций, если они в проекте не оговорены, следует принимать:   

tЗ,Т = tn,Т–15°С; tЗ,x = tn,x +15 °C.

Температуру конструкции в момент замыкания tЗ допускается определять по формуле    

tЗ = 0,4t1+ 0,6t2,                                                                      (35)

где  t1 — средняя температура воздуха за предшествующий замыканию период, равный T0;

t2 — средняя  температура воздуха за предшествующий замыканию период, равный 0,25T0;

здесь T0 — период, ч, численно равный приведенной толщине элементов конструкции, см, которую следует определять делением удвоенной площади поперечного сечения элемента (с учетом дорожной одежды) на его периметр, граничащий с наружным воздухом.

При расчете сталежелезобетонных пролетных строений следует учитывать влияние неравномерного распределения температуры по сечению элементов, вызываемое изменением температуры воздуха и солнечной радиацией.

При расчете перемещений коэффициент линейного расширения следует принимать для стальных и сталежелезобетонных конструкций равным 1,2 · 10–5 °С–1 и для железобетонных конструкций — 1,0 · 10–5 °С–1.

6.5.5 Сопротивление от трения в подвижных опорных частях следует принимать в виде горизонтального продольного реактивного усилия Sf и определять по формуле    

Sf = mnFn,                                                                               (36)

где mn — нормативное значение коэффициента трения в опорных частях при их перемещении, принимаемое равным среднему значению из возможных экстремальных значений:

                                                                     (37)

Fn — вертикальная составляющая при действии рассматриваемых нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке gf, равным1.

Значение возможных максимальных и минимальных коэффициентов трения следует принимать соответственно равными:

а) для катковых, секторных или валковых опорных частей — 0,040 и 0,010;

б) для качающихся стоек или подвесок — 0,020 и 0 (условно);

в) для тангенциальных и плоских металлических опорных частей — 0,40 и 0,10;

г) для подвижных опорных частей с прокладками из фторопласта совместно с полированными листами из нержавеющей стали — по таблице 19.  

Таблица 19

Среднее давление в опорных частях по фторопласту, МПа

Коэффициенты трения при температуре наиболее холодной пятидневки
с обеспеченностью 0,92 по СНБ 2.04.02

минус 10 °С и выше

минус 50 °С

mmax mmin m max mmin
10,0 0,085 0,030 0,120 0,045
20,0 0,050 0,015 0,075 0,030
30,0 0,035 0,010 0,060 0,020

Примечание — Коэффициенты трения при промежуточных значениях отрицательных температур и средних давлениях определяются по интерполяции.

 

Расчетные усилия от сил трения в подвижных опорных частях балочных пролетных строений
в зависимости от вида и характера производимых расчетов следует принимать:

Sf,max = mmaxFn, если при рассматриваемом сочетании нагрузок силы трения увеличивают общее воздействие на рассчитываемый элемент конструкции;

Sf,max = mminFn, если при рассматриваемом сочетании силы трения уменьшают общее воздействие нагрузок на рассчитываемый элемент конструкции.

Коэффициенты надежности по нагрузке gf для усилий Smax и Smin не применяются.

Определение воздействия на конструкции пролетных строений сил трения, возникающих в подвижных опорных частях каткового, секторного и валкового типов при количестве опорных частей в поперечном направлении более двух, следует производить с коэффициентом условий работы, равным 1,1.

Опоры (включая фундаменты) и пролетные строения мостов должны быть проверены на воздействие расчетных сил трения, возникающих от температурных деформаций при действии постоянных нагрузок.

Опорные части и элементы их креплений, а также части опор и пролетных строений, примыкающие к опорным частям, должны быть проверены на расчетные силы трения, возникающие от постоянных и временных (без учета динамики) нагрузок.

При расположении на опоре двух рядов подвижных опорных частей пролетных строений, а также при установке в неразрезном и температурно-неразрезном пролетных строениях неподвижных опорных частей на промежуточной опоре продольное усилие следует принимать не более разницы сил трения при максимальных и минимальных коэффициентах трения в опорных частях.

Максимальные и минимальные коэффициенты трения в подвижных опорных частях для группы опор, воспринимающих в неразрезных и температурно-неразрезных пролетных строениях продольные усилия одного знака (соответственно, mmax,z иmmin,z), допускается определять по формуле   

,                           (38)

где mmax,mmin — соответственно максимальное и минимальное значения коэффициентов трения для устанавливаемого вида опорных частей;

z         — число опор моста в группе.

Правая часть формулы (38) принимается со знаком «плюс» при определении mmax,z, со знаком «минус» — при определении mmin,z.

Расчет и конструирование полимерных опорных частей следует выполнять в соответствии с требованиями ТКП 45-3.03-195.

6.5.6 Строительные нагрузки, действующие на конструкцию при монтаже или строительстве (собственный вес, вес подмостей, кранов, работающих людей, инструментов, мелкого оборудования, односторонний распор и др.), а также при изготовлении и транспортировании элементов следует принимать по проектным данным с учетом предусматриваемых условий производства работ и требований ТКП 45-1.03-44.

При определении нагрузки от крана вес поднимаемых грузов и вес подвижной стрелы следует принимать с динамическими коэффициентами, равными соответственно 1,20 (0,85) — при весе до 200 кН
и 1,10 — при большем весе. При этом, если отсутствие груза на кране может оказать неблагоприятное влияние на работу рассчитываемой конструкции, вес крана в расчетах учитывается без груза.

При расчете элементов железобетонных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их транспортировании, нагрузку от собственного веса элементов следует вводить в расчет с динамическими коэффициентами, равными:

1,6      — при перевозке автомобильным транспортом;

1,3      — то же, железнодорожным.

Динамические коэффициенты, учитывающие условия транспортирования, допускается уменьшать, если это подтверждено опытом, но они должны быть не менее 1,3 — при перевозках автомобильным транспортом и не менее 1,15 — железнодорожным транспортом.

6.5.7 Кроме перечисленных выше нагрузок, в необходимых случаях следует учитывать нагрузки от оползней и других природных явлений. Характер и величина воздействий природных явлений должны определяться по данным специальных исследований.

6.5.8 Коэффициенты надежности по нагрузке gf к прочим временным нагрузкам и воздействиям, приведенным в 6.5.1 – 6.5.6, следует принимать по таблице 20.  

Таблица 20

Прочие временные нагрузки и воздействия Коэффициент надежности по нагрузке gf
Ветровые нагрузки при:  
эксплуатации моста 1,4
строительстве и монтаже 1,0
Ледовая нагрузка 1,2
Нагрузка от навала судов 1,2
Температурные климатические деформации и воздействия 1,2
Воздействие сопротивления трения в подвижных опорных частях По 6.5.5
Строительные нагрузки:  
собственный вес вспомогательных обустройств 1,1 (0,9)
вес складируемых строительных материалов и воздействие искусственного регулирования во вспомогательных сооружениях 1,3 (0,8)
вес работающих людей, инструментов, мелкого оборудования 1,3 (0,7)
вес кранов, копров и транспортных средств 1,1 (1,0)
усилия от гидравлических домкратов и электрических лебедок при подъеме и передвижке 1,3 (1,0)
усилия от трения при перемещении пролетных строений и других грузов:  
на салазках и по фторопласту 1,3 (1,0)
на катках 1,1 (1,0)
на тележках 1,2 (1,0)

Примечание — Значения gf, указанные в скобках, принимают в случаях, когда при невыгодном сочетании нагрузок увеличивается их суммарное воздействие на элементы конструкции.

 

При проверке прочности тела опор в случаях использования их для навесной уравновешенной сборки пролетных строений, а также при проверке прочности анкеров, прикрепляющих в этих случаях пролетное строение к опорам, необходимо к собственному весу собираемых консольных частей пролетного строения, создающих на опоре изгибающие моменты разного знака, вводить коэффициенты надежности по нагрузке с учетом конкретных условий изготовления и монтажа собираемых частей (блоков). При заводской технологии изготовления железобетонных блоков пролетных строений
коэффициенты надежности по нагрузке от собственного веса допускается при проверке прочности тела опоры и прикрепляющих анкеров определять по формулам:    

— для одной консоли  

;                                                                      (39)

— для другой консоли                     

,                                                                     (40)

где  z  — число блоков, устанавливаемых с каждой стороны.

Сочетания нагрузок

7.1 При воздействии на конструкции мостовых сооружений двух или нескольких временных нагрузок уменьшение вероятности одновременного достижения ими наиболее неблагоприятных для конструкции значений учитывается введением коэффициента сочетаний y.

7.2 Возможные сочетания нагрузок рассматриваются в соответствии с таблицей 8.

7.3 Коэффициент сочетаний y следует во всех расчетах принимать равным:

а) к постоянным нагрузкам 1–6 (см. таблицу 8) и весу порожнего подвижного состава железных дорог — 1,0;

б) при учете действия только одной из временных нагрузок или группы сопутствующих одна другой нагрузок 7–9 без учета действия других нагрузок — 1,0;

в) при учете действия двух или более временных нагрузок (условно считая группу нагрузок 7–9
за одну нагрузку) к одной из временных нагрузок — 0,8, к остальным — 0,7.

7.4 К нагрузке 12 во всех случаях сочетания с нагрузкой 7 в зависимости от вида подвижного состава, образующего нагрузку, коэффициент y следует принимать равным:

а) при загружении железнодорожным подвижным составом и поездами метрополитена:

— не защищенными от воздействия бокового ветра — 0,5;

— защищенными галереями от воздействия бокового ветра — 1,0;

б) при загружении автотранспортными средствами и вагонами трамвая — 0,25.

Для автодорожных и городских мостов, в случае действия нескольких временных нагрузок и отсутствия среди них нагрузки 7, к нагрузке 12 следует принимать y = 0,5.

7.5 Для всех сочетаний нагрузок значения коэффициента y необходимо принимать: к нагрузкам 7–9 — одинаковыми, к нагрузке 11 — не более чем к нагрузке 7.

Значения коэффициента y для различных комбинаций временных нагрузок и воздействий приведены в приложении Н.

Долговечность

8.1 Основания и фундаменты, опоры, пролетные строения, опорные части, элементы мостового полотна, эксплуатационных обустройств и другие части мостов, а также водопропускные трубы и подпорные стенки должны быть запроектированы и сооружены таким образом, чтобы при безусловном учете потребительских свойств по 5.1, а также нагрузок и воздействий по разделу 6 обладали требуемой долговечностью для их эксплуатации в течение проектного срока службы по 5.2.

8.2 Срок службы сооружения после реконструкции обеспечивается как для нового строительства.

Срок службы сооружения после капитального ремонта — не менее 25 лет.

8.3 Требование долговечности конструкций мостовых сооружений обеспечивается выполнением расчетных условий предельных состояний, а также конструктивными требованиями и требованиями
к материалам в зависимости от условий эксплуатации, определяемых по таблице 21 в соответствии
с ТКП 45-2.01-111.

8.4 При проектировании капитального ремонта или реконструкции мостового сооружения, при определении ремонтных мероприятий по восстановлению долговечности оставляемых железобетонных конструкций следует установить толщину защитного слоя бетона, среднюю глубину карбонизации
и степень карбонизации бетона (по СТБ 1481), оценить возможность скрытой коррозии арматуры
с применением потенциометрического метода по СТБ 1994, оценить наличие хлоридов.

При проектировании капитального ремонта или реконструкции следует предусматривать обеспечение требуемой настоящим техническим кодексом толщины защитного слоя бетона с учетом средней глубины карбонизации для основных несущих конструкций.

Таблица 21 — Классификация сред в зависимости от характера и степени воздействия на конструкцию

Сооружения Конструкции сооружений и их элементы Месторасположение конструкции (элемента) и условия эксплуатации Класс среды Марка бетона или раствора по морозостойкости

Мосты

Опоры

На открытом воздухе над водой ХА1 F200
В зоне переменного уровня воды1) ХА2 F300
Ригели, пролетные строения ХА1 F200

Подпорные стенки

На открытом воздухе ХА1 F200
В зоне контакта с жидкой средой2) ХА3 F2005)

Путепроводы,

эстакады

Опоры

На открытом воздухе ХА1 F200
В зоне контакта с жидкой средой2) ХА3 F300
Ригели, пролетные строения ХА1 F200
Плита проезжей части Однослойная или верх­ний слой покрытия ХА3 F1505) (для дорог I и II категорий F2005))
Мостовое полотно Тротуары, парапеты, карнизы, защитный слой, покрытия, деформационные швы ХА3 F1505) (для дорог I и II категорий F2005))

Подпорные стенки

На открытом воздухе ХА1 F200
В зоне контакта с жидкой средой2) ХА3 F300

Подземные
пешеходные переходы

Стенки, лестничные сходы

Внутри протяженных переходов3) ХА2 F250
На участках, примыкающих к выходам: 4) ХА3 F200
на открытом воздухе ХА1 F250
в зоне контакта с жидкой средой2) ХА3 F1505)

Ригели, плита покрытия

Внутри протяженных переходов3) ХА1 F200
На участках, примыкающих к выходам ХА2 F250

 

 

Окончание таблицы 21

Сооружения Конструкции сооружений и их элементы Месторасположение конструкции (элемента) и условия эксплуатации Класс среды Марка бетона или раствора по морозостойкости

Закрытые надземные переходы (пешеходные мосты)

Опоры

На открытом воздухе

ХА1

F200

В зоне контакта с жидкой средой2)
Пролетные строения, ригели ХА1 F200
Плита пешеходной части ХА1 F200

Лестничные сходы

На открытом воздухе ХА3 F250
В зоне с жидкой средой2) ХА3 F1505)
Элементы обустройства автомобильных дорог Дорожные ограждения, в том числе ограждения разделительных полос — блоки и плиты ограждений, сигнальные столбики, бортовые камни, карнизы, водоотводные лотки и др.) ХА3 F1505)

1) За зону переменного уровня воды принимается участок опоры, расположенный в пределах границ от 0,5 м ниже уровня промерзания воды до 1,0 м выше верхнего уровня ледохода.

2) За зону контакта с жидкой средой принимаются участки конструкций, расположенные на высоте до 1,5 м от горизонтальной поверхности проезжей и пешеходной частей.

3) К протяженным подземным переходам относятся сооружения длиной более 30 м.

4) За участки подземных переходов, примыкающих к входам и выходам, принимаются части сооружений, протяженностью не менее 20 и 10 м соответственно.

5) Марка по морозостойкости определяется по второму базовому методу (в солях) в соответствии с ГОСТ 10060.2.

 

Железобетонные конструкции сохраняются для дальнейшей эксплуатации в составе сооружения, если содержание хлоридов в бетоне, % по массе цемента, не превышает:

— в конструкциях с ненапрягаемой арматурой — мостов, эксплуатирующихся на автомобильных дорогах I-а–III категорий и в городах с населением более 100 000 жителей, — 0,2;

— то же, в конструкциях с ненапрягаемой арматурой остальных мостов — 0,4;

— в конструкциях с предварительно напряженной арматурой — 0,1.

8.5 При проектировании бетонных и железобетонных конструкций следует предусматривать вторичную защиту бетонных поверхностей, подвергающихся воздействию химических реагентов для борьбы с зимней скользкостью.

Для защиты от атмосферных осадков бетонных поверхностей следует предусматривать вторичную защиту с применением, как правило, лакокрасочных покрытий.

8.6 Долговечность стальных конструкций обеспечивается защитой от коррозии. Система покрытия по ГОСТ 9.401 (число слоев, сочетаемость грунтовок, эмалей и шпатлевок) должна назначаться
в зависимости от степени агрессивного воздействия окружающей среды по 8.3.

При проектировании металлических конструкций следует учитывать требования ТКП 45-2.01-111.

8.7 Долговечность деревянных конструкций обеспечивается антисептированием или консервированием в соответствии с ТКП 45-2.01-111 и выполнением конструктивных требований, приведенных
в разделе 12.


Дата добавления: 2018-02-18; просмотров: 1206; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:






Мы поможем в написании ваших работ!