Определение потерь предварительного напряжения

Принятое предварительное напряжение должно находиться    в пределах, рекомендуемых.

0,32R_s,ser = 0,32 × 785 = 251 МПа < s_sr = 740 МПа < 0,95R_s = 0,95 × 785 = 746 МПа - условие выполняется. Вычисление потерь приведем на примере сечения IV-IV.

 Первые потери

1. От релаксации напряжений стержневой арматуры при механиче­ском способе натяжения

s₁ = 0,1 s_sp × 20 = 0,1×740 - 20 = 54 МПа.

2. От температурного перепада

s₂= 1,25∆t = 1,25 × 65 = 81 МПа.

 3.0т деформации анкерных устройств

 s₃ = ∆l/l × E_s=3.95/20000 × 190000 = 37,53 МПа,

где ∆l = 1,25+0,15 × d= 1,25 + 0,15 × 18 = 3,95мм;

l»20000мм - длина натягиваемого стержня диаметром d

 4. Потери от быстронатекающей ползучести определяем в следую­щих местах по высоте поперечного сечения:

- на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры, т.е. при

у = у_sp = у₀ – Н_b / 2 = 612 - 240 / 2 = 492мм;

- на уровне крайнего сжатого волокна бетона, т. е. При

 у = h – у₀ = 1261 - 612 = 649 мм;

- на уровне центра тяжести сжатой арматуры, т. е. при

у =h – у₀ -h_f / 2 = 1261 - 612 - 120 = 529мм, для чего вычисляем следующие параметры:

- усилие обжатия Р₀ с учетом потерь s₁…. s₃ при g_sp =1

P₀=(s_sp - s₁ - s₂ - s₃)×A_sp = (740 - 54 - 81 - 37,53) ×1018 =577684.5 Н;

- напряжения в бетоне на уровне арматуры A_sp

s_sp =

 где l_op =y_sp = 492мм;

М_wn= 0,5g_n × l₀ × Х - 0,5g_n × Х² = 0,5 × 6.74 × 4.33 × (11,7 – 4.33) = 107.54 кН×м;

- то же на уровне сжатой арматуры (у = у¢_s = 529мм)

s¢_bs=

- то же на уровне крайнего сжатого волокна (у = 764мм)

s_b =

Коэффициент a= 0,25 + 0,025R_bp = 0,25 + 0,025 × 24= 0,85 больше нормированного значения 0,8 , поэтому принимаем a= 0,8.

Для всех уровней сечения отношение s_b /R_bp < a = 0,8 , тогда поте­ри от быстронатекающей ползучести соответственно составят:

s₆ = 34s_bp/R_bp = 34 × 8.54/24 = 12.1мПа;

s¢_6s = 34 × 2.1/24 =2.975мПа;

s¢₆ =34 × 134/24 =1,898мПа.

Итого первые потери

s_L1=s₁ + s₂ + s₃+s₆= 54 + 81 + 37,53 + 12.1 = 184.63 мПа. Предварительное напряжение с учетом первых потерь.

s_sp1=s_sp + s_l1=740- 184.63 =555,37 мПа.

Усилие обжатия с учетом первых потерь P₁ = s_sp1 × A_sp-s_s×A_s - s¢_s ×A¢_s= 555,37 × 1018- 12.1 × 78,5 – 2.975 × 452 = 563072.11 Н

 где s_s =s₆ = 12.1 мПа и s¢_s= s_6s = 2.975 мПа - напряжения в ненапря­гаемой конструктивной арматуре соответственно A_s и A¢_s.

Эксцентриситет усилия P₁ относительно центра тяжести приведен­ного сечения

L_op1=

=4,94мм;

где у_s = у₀ – h_f /2 = 612 - 120 = 492мм;

у^¢_s=h-у₀-h_f /2= 1261 - 612 - 120 = 529мм.

Вторые потери

1.0т усадки бетона s₈ = s¢₈ = 35 мПа.

2. От ползучести бетона:

- напряжение в бетоне на уровне центра тяжести предварительно напряженной арматуры A_sp(y = y_sp = 492мм)

s_bp

- то же на уровне сжатой арматуры A¢_s (y=y¢_s = 529мм)

s¢_bs = 5.3 - 6.09 × 529 =2.08 мПа;

- то же на уровне крайнего волокна бетона (y = 649 мм)

s¢_b = 5.3 - 6.09×10^-3 × 649 =1.35 мПа;

При s_wp /s_bp = 8.3 / 24 = 035 < 0,75 потери от ползучести бетона:

s_s= 128s_op/R_bp =128 × 8.3/24 = 44.3 мПа;

s¢_ss=128 × 2.08/24= 1.11 мПа;

s¢_s = 128 × 1.35/24 = 7.2 мПа.

Итого вторые потери s_l2 = 35 + 44.3 = 79.3 мПа.

Полные потери s_l = s_l1 +  s_l2 = 184.63 + 79.3 = 263.93 мПа.

 Предварительное напряжение с учетом полных потерь и при коэф­фициенте точности натяжения g_sp = 1

s_sp2 = s_sp - s_l = 740 – 263.93 = 476.07 мПа.

 Усилие обжатия с учетом всех потерь и при g_sp= 1

P₂=s_sp2 × А_sp - s_s ×A_s - s¢_s× A¢_s = 476.07 × 1018 – 91.7 × 78.5 – 48 × 452= 455768.36Н. Эксцентриситет усилия P₂

L_op2 =

где s_s=s₆ + s₈ + s₉ = 12.1 + 35 + 44.3 = 91.4 мПа;

s¢_s=s¢₆ + s¢₈ + s_9s = 1.898 +35+11.1 » 48 мПа.

Характеристики предварительного напряжения для остальных се­чений вычислены. Для сечения 0-0, ко­торое располагается в пределах длины зоны

 передачи предварительных на­пряжений с арматуры на бетон, при вычислении потерь учтены коэффици­енты g_s5 < 1 и g_sp< 1.

---

Дата добавления: 2021-02-10; просмотров: 137; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!