ВИБИРАННЯ ЗАСОБІВ МЕХАНІЗАЦІЇ ОЧИСНИХ РОБІТ



В даний час|нині| на шахтах застосовується комплексна механізація очисних робіт. Вона припускає|передбачає| механізацію кріплення і управління гірським|гірничим| тиском|тисненням| за допомогою механізованих крепей|, застосування|вживання| яких знижує трудоміст-кість|трудомісткий| робіт, підвищує безпеку праці і знижує виробничий травматизм в порів-нянні із застосуванням|вживанням| індивідуальних крепей|.

Основу механізованого комплексу складає механізована крепь| (секція), яка виконує наступні|слідуючі| функції:

- кріплення очисного забою і управління покрівлею|покрівлею| повним|цілковитим| обваленням;

- пересування забійного конвеєра і самопередвижка| секцій|.

Крепь обумовлює|зумовлює| вибір вузкозахопного| комбайна або стругової|струг| установ-ки, тип конвеєра по лави а також іншого устаткування|обладнання|.

Для роботи лави в курсовому проекті, враховуючи горно-геологічні умо-вах проектованої виємковой ділянки приймаємо високомеханизировани комплекс 2КД-90. Який призначений для механізації робіт в наступних гір-ничо-технічних умовах:

- система розробки - стовпова;

- потужність відпрацьовуваних|відробляти| пластів комплексом 1,1 – 1,7;

- кут|ріг| падіння пласта10° - 35°|.

  До складу механізованого комплексу входять:

- механізована крепь| - КД-90;

- комбайн ГШ-200Б;

- скребковий конвеєр СПЦ 330;

- насосна станція СНД-300/40;

- устаткування|обладнання| зрошувальної системи 1 УЦНС-13;

- електроустаткування|електрообладнання|;

- крепь| сполучення|спряження| УКС

Комплекс 2КД-90 з|із| механізованою крепью|2КД-90

Механізований комплекс призначений для відробітку|відробляння| пластів потужністю 1,1 – 1,7 м. з|із| кутом|рогом| падіння до 35°| і легкокерованої покрівлі|покрівлі|.

Питомий опір на 1 м|м-коді|? підтримуваній площі|майдану|, кН/м? - 542-558

Коефіцієнт гідравлічної раздвижности| - 2,0

Зусилля пересування секції, кН| - 392

Крок установки секцій, м|м-код| - 1,5

Габаритні розміри секцій:

висота min-max|, мм - 1000-2000

ширина, мм - 1420

маса секції, т не більш - 7,65

 

Конвеєр СПЦ-330

Конвеєр СПЦ-330 може застосовуватися зі всіма типами крепей і комбайнів відповідних потужності пласта.                    

Приводи конвеєра обладнані гідравлічними пристроями|устроями| для їх закріплення, пересування і підйому для регулювання висоти пересипу.

Навісне устаткування|обладнання| може бути приварене до рештачному| ставу або відо-кремлене.

Приводні блоки обладнані системою водяного охолоджування|охолодження|.

Для регулювання натягнення|натягу| тягового органу перехідна секція кінцевого приводу виконана телескопічною. Гідравлічні домкрати забеспечиваються| раздвіжность| секції в межах 300 мм.

 

Комбайн ГШ 200Б

Комбайн очисний вузкозахопний| ГШ 200Б призначений для виїмки вугілля в очисних забоях пластів потужністю 1,3-2,7м|, з|із| кутом|рогом| падіння до 35°|, при опірності вугілля до 360 кН/м.

Комбайн оснащений двома бесцепними| електричними механізмамиподан-ня|. Приводи виконавських органів оснащені двома електродвигунами з|із| во-дяним охолоджуванням|охолодженням|, встановленими|установленими| безпосередньо на блоках різання, та-ким чином, досягається найменша довжина корпусу комбайна в порівнянні з іншими комбайнами для аналогічної сфери застосування.

Крепь сполучення|спряження| УКС

Призначена для механізації процесів кріплення штреках арочної, трапе-цієвидної і полігональної форми перетином не менше 7 м|м-коду| в зоні сполучення|спряження| з|із| лавою і механізації кінцевих операцій, пов'язаних з винесенням|виносом| приводів скребкових конвеєрів на штреки, їх утриманням, розпором, пересуванням, налаштуванням при зміні кута|рогу| падіння пласта і розвороту вибою.

Крепь сполучення|спряження| виконана у вигляді двох двостійкових секцій рамної конструкції, зв'язаних між собою за допомогою тієї, що гнучкої направляє|спрямовує|.

 

РОЗРАХУНОК ДОВЖИНИ ЛАВИ

Довжина лави залежить як від горно-геологічних чинників|факторів|, так і від вжи-ваної виємковой| техніки.

При застосуванні|вживанні| виємковиє| машин довжина лави складається з машинної частини|частки| (машиною здобичі|видобутку|, що виймається) і сумарної довжини верхньої і нижньої ніш. Довжина ніш залежить від типу|типа|виємковиє | машини. Ніши заз-вичай|звично| виймаються на відбійний молоток або за допомогою БВР. Ніши мо-жуть не вийматися, якщо застосовуються комбайни з|із| самозарубивающимся| виконавським органам типу|типа| ГШ-200Б, РКУ-10, РКУ-13, ГШ-500 і ін.

Довжина лави визначається по організаційно-технічних|технічних| чинниках|факторах| і переві-ряється по чиннику|фактору| вентиляції.

Розрахунок проводиться|виробляє| залежно від схеми роботи комбайна по челноко-вой або однобічной|однобічній| схемі.

У даному курсовому проекті приймаємо челнокову | схему роботи ком-байна

По челноковій | схемі:

                                                        (9.1)

де: Тсм - тривалість зміни здобичі, хв.; (при 6-годинній зміні - 360 хв.)

t - час на підготовчо-завершальні операції (зазвичай = 15-20 хв.); приймаємо

t= 20 хв.

tnp - час на провітрювання лави після БВР в нішах (зазвичай 5-7 хв.);tnp = 5

псм - число змін здобичі в добу (звичайна 3 зміни);

tко - час на кінцеві операції (звичайні 20-30 хв. на 1 цикл); приймаємо

tко=25 хв.

пц- число циклів в добу (орієнтування можна брати 3 цикли в зміну здобичі);

Ко - коефіцієнт готовності комбайна до роботи (коливається|вагається| залежно від типу|типа| комбайна від 0,7 до 0,85) приймаємо К=0,7;

Vр - робоча швидкість подачі комбайна, м/хв. Up=1,4 м/хв.

У зв'язку з тим, що вона може значно варіювати від конкретних горно-гео-логічних умов і особливо від опору вугілля різанню, вона визна-чається по формулі:

(9.2)

де: Руст - стійка потужність двигунів комбайна, квт; Руст=350 квт

Hw - питомі енерговитрати на руйнування вугілля, кВт. ч/т, визначається по графіках залежності цієї величини від опірності вугілля, різанню [4], с. 5 - 6, або [6], с. 72 - 73. Hw=0,35

Решта позначень колишніх.

Vм - маневрова швидкість комбайна, м/мін, береться з характеристики ком-байна і приймається на 20% більше, ніж робоча швидкість, Vм = 6м/хв. 

tз - час на заміну одного зубка (різця), хв.; (в середньому = 1хв.);

r - ширина захоплення|захвату| комбайна або смуги вугілля, що виймається, м|м-код|;r=0,63м

m - потужність пласта (шаруючи), що виймається, м|м-код|;

z - витрата зубків на 1м| вугілля в целіку, шт/м|м-коді| (зазвичай|звично| = 0,02 - 0,005 шт/м|м-кодів| ); приймаємо z = 0,02

tв - час допоміжних операцій, віднесений кім довжини лави

(tв коливається від 0,08 до 0,3 хв. на 1 м довжини лави); приймаємо tв=0,2хв.

lн - сумарна довжина ніш, м, lн=2 м                                                                          

Враховуючи технічні характеристики комбайна ГШ-200Б і середнє по ву-гільній промисловості приймаємо Up =4,5 м/хв.

Перевіряємо довжину лави по чиннику|фактору| вентиляції по наближеній формулі:

 

(9.3)

де S - прохідний перетин лави, м2; приймається по технічній характеристиці комплексу, або визначається S = 4,2 м2;

V - допустима по ПБ швидкість руху повітря по лаві (від 4 до 6 м/с);V= 4 м/с

d - допустима по ПБ концентрація метану у витікаючому струмені лави (не більше 1 %);

Ко - коефіцієнт, що враховує рух частини|частки| повітря по виробленому простору|простір-час| (при повному|цілковитому| обваленні Ко = 1,2 - 1,4); К0=1,3

q - відносна метанообильность лави, м3/т; q=15,2 м3

Кн - коефіцієнт, що враховує природну дегазацію в період відсутності робіт здобичі (при довгих стовпах і повному обваленні покрівлі Кн = 0,7);

пц - кількість циклів в добу; пц = 3

r - ширина захоплення|захвату| комбайна, м|м-код|;r= 0,63 м.

m - потужність пласта, м|м-код|; m = 1,5м|

γ- щільність вугілля, т/м3; γ = 1,35 т/м3.

Порівнюючидовжинулави, визначенупоорганізаційно-технічних|технічних|чинни-ках|факторах|іпочиннику|фактору|вентиляціїдляподальших|дальших|розрахунківприймаєтьсянай-меншадовжиназ|із| 2-хрозрахунків.

Враховуючи розкроювання шахтного поля приймаємо довжину лави 180 м.

10. РАЗРАХУНОК НОРМАТИВНОЇ НАВАНТАЖЕННЯ НАОЧИСНИЙ ВИБІЙ

Нормативне навантаження на вибій – це мінімальна середньодобова здо-бич|видобуток|, яка досягається в конкретних гірничо-геологічних умовах при ефектив-ному використанні вживаного устаткування|обладнання| і прогресивної організації праці. Норматив є|з'являється| мінімальним і встановлення добового плану нижче не допус-кається. Розрахунок виконуємо відповідно до наказу|наказ-інструкції| Мінвуглепрому СРСР № 169-191.

Добове нормативне навантаження на очисний забій залежить від прийнято-го добового режиму роботи. Приймаємо 3 зміни здобичі|видобутку| і одну ремонтно-під-готовчу. Тривалість кожної зміни 360 хв. Тоді нормативне навантаження роз-раховуємо по формулі:

            

(10.1)


де: А0– норматив навантаження на очисний вибій, А0 =1100 т.

± а – поправка до нормативного навантаження при зміні довжини лави на один метр від нормативного значення, приймається залежно від засобів механізації, кута падіння пласта і стійкості безпосередньої покрівлі по таб-лицях, т/м, а =1,5

Δlоз– різниця між фактичної довгої лави і табличним значенням, м, 

Δlоз =20м

nсм– число змін здобичі в добу, nсм =3 зміни;

γ – об'ємна вага вугілля, т/м3, γ = 1,35 т/м3 ;

K – коефіцієнт, що враховує зменшення нормативу на очисний вибій у зв'язку з погіршенням гірничо-геологічних умов, К = 0,7 – пласт небезпечний по раптових викидах і значне метановидеління.

Тсм– тривалість зміни здобичі, 360 хв.

При довжині лави рівної 200 м, потужності пласта рівної 1 м, отри-муємо|одержуємо|:

Ан = (1360-1,5·20)·

 

 


Дата добавления: 2018-02-18; просмотров: 182; ЗАКАЗАТЬ РАБОТУ