Дросселирование или мятие водяного пара

Исследование процесса дросселирования (мятия) водяного пара очень наглядно производится по is-диаграмме водяного пара (рис. 14-3), в которой процесс мятия можно условно изобразить горизонтальной линией, так как горизонталь есть только вспомога­тельное построение для нахождения параметров состояния конеч­ной точки и не имеет физического смысла в промежуточных точках. Из диаграммы хорошо видно, что если подвергается мятию пере­гретый пар (процесс 1—2), то давление и температура уменьшают­ся, а объем, энтропия и степень перегрева увеличиваются. При мятии пара высокого давления и небольшого перегрева (процесс 7-8), пар сначала переходит в сухой насыщенный, затем во влажный, потом опять в сухой насыщенный и снова в перегретый. При дрос­селировании кипящей жидкости (процесс 5-6) она частично испа­ряется с увеличением степени су­хости. При дросселировании влаж­ного пара степень сухости его уве­личивается (процесс 3-4).

Процесс дросселирования яв­ляется необратимым процессом, который сопровождается увеличе­нием энтропии. Из предыдущих глав известно, что с ростом энтро­пии всегда понижается работо­способность газа или пара, что наглядно видно из диаграммы (рис. 14-3). Пусть водяной пар дросселируется от состояния а до с. От точки а до давления р₅, разность энтальпий выражается отрез­ком ab; от точки с разность энтальпий выражается отрезком cd, который значительно меньше отрезка ab, т. е. работоспособность пара резко падает. Чем больше мятие пара, тем меньше его работо­способность.

 

Холодильные циклы без отдачи внешней работы (с дросселированием газа)

Рассмотрим холодильный цикл с дросселированием газа (рис. 1). Газ с давлением P1 и абсолютной температурой Т1 изотермически сжимается в компрессоре I до давления P2 (линия 1 - 2), после чего, пройдя дроссельный вентиль II , газ расширяется до первоначального давления P1 , а его температура снижается до Т3 (линия 2 – 3 при i2=const). Охлажденный газ нагревается в подогревателе III до первоначальной температуры Т1 (линия 3 – 1 при р1 =const), отнимая от охлаждаемой среды количество тепла, равное холодопроизводительности 1 кг газа:

q0=qдрос. =i1-i2

(Рис. 1)

Таким образом, холодопроизводительность при дросселировании равна разности энтальпии газа (i1-i2) до и после изотермического сжатия в компрессоре.
Количество тепла, отводимого при изотермическом сжатии газа, равно: -q=T1∆S
где ∆S – изменение энтропии (длина отрезка 1 - 2).
Работа, затраченная в компрессоре на сжатие газа (при температуре Т1), согласно уравнению l+q=i2 – i1 составляет
lкомпр. =-q+( i1-i2)= T1∆S-qдрос.
или с учетом к. п. д. компрессора ŋк
lкомп.= T1∆S-qдрос
ŋк
Температура после дросселирования может быть снижена путем рекуперации холода. Для этого сжатый газ до поступления в дроссельный вентиль пропускают через теплообменник, где охлаждают расширенным газом перед его подачей в компрессор из подогревателя. Холодопроизводительность и затрата работы на сжатие газа при рекуперации холода не изменяются.
Используя дросселирование воздуха в сочетании с рекуперацией холода, К. Линде разработал рассматриваемые ниже циклы получения жидкого воздуха.

Цикл с простым дросселированием.
Сжатый в компрессоре I и охлажденный до комнатной температуры воздух поступает в теплообменник II в точке 2. Пройдя теплообменник, воздух дросселируется до атмосферного давления и вновь направляется в теплообменник, двигаясь противотоком по отношению к поступающему сжатому воздуху. Дросселированный воздух охлаждает сжатый воздух, вследствие чего температура последнего перед дросселированием все более снижается, пока не наступает частичное снижение воздуха в точке 4. После этого жидкий воздух выводится из системы и в теплообменник возвращается лишь несжиженная часть воздуха.
На диаграмме T – S линия 1- 2 выражает изотермическое сжатие воздуха в компрессоре, линия 2 – 3 – охлаждение сжатого воздуха в теплообменнике (при постоянном давлении P2), линия 3 – 4 – дросселирование при (i=const). Точка 4 изображает состояние воздуха после
дросселирования. Она лежит в области влажного пара, причем доля сжиженного воздуха х равна отношению отрезка 4 – 5 к отрезку 0 – 5, а точки 0 и 5 изображают состояние жидкого и несжиженного воздуха. Линия 5 – 1 изображает нагревание несжиженной части воздуха (при постоянном давлении P1).

(Рис. 2)
Из уравнения q0=x(i1-i0)+qn и q0=qдрос.=i1-i2 холодопроизводительность цикла составляет:
q0=x(i1-i0)+qп.= i1-i2
Разность i1-i2 возрастает с повышением давления сжатия P2 , поэтому длинный цикл требует применения значительного давления (около 200 ат) и связан с большим расходом энергии.

 

 

Поршневые компрессоры (принцип действия, термодинамика процесса сжатия, представление процессов на P-V и T-S диаграммах, располагаемая работа сжатия, мощность и КПД компрессора, многоступенчатое сжатие).

Одноступенчатый компрессор

Компрессором называют машину, предназначенную для сжатия и перемещения различных газов. Компрессоры получили в совре­менной технике широкое применение. Их используют в химической промышленности, машиностроительной, металлургической, горно­рудной и других, на железных дорогах, в авиации, в газотурбинных установках, в пищевой промыш­ленности для холодильников и т. п.

Все компрессоры, в зависи­мости от конструктивного офор­мления и принципа работы, мо­гут быть разделены на две груп­пы: поршневые и турбинные (центробежные). Несмотря на различие принципов сжатия га­за в компрессорах и их конст­руктивные отличия, термодинамика процессов сжатия в них одинакова для любых типов машин. Процессы в компрессорах описываются одними и теми же урав­нениями. Поэтому для исследования и анализа процессов, про­текающих в любой машине для сжатия газа, рассмотрим работу наиболее простого одноступенчатого поршневого компрессо­ра, в котором все явления хорошо изучены и являются нагляд­ными.

Компрессор (рис. 16-1) состоит из цилиндра 1 с пустотелыми стенками, в которых циркулирует охлаждающая вода, и поршня 2, связанного кривошипно-шатунным механизмом с электродвигате­лем или другим источником механической работы. В крышке ци­линдра в специальных коробках помещаются два клапана: всасы­вающий 3 и нагнетательный 4, которые открываются автоматически под действием изменения давления в цилиндре.

Рабочий процесс компрессора совершается за один оборот вала или два хода поршня. При ходе поршня вправо открывается вса­сывающий клапан и в цилиндр поступает рабочее тело — газ. При обратном движении поршня всасывающий клапан закрывается, происходят сжатие газа до заданного давления и нагнетание его в резервуар, из которого сжатый газ направляется к потребителям. После этого наступает повторение указанных процессов. Величина давления нагнетания определяется пружиной, установленной на нагнетательном клапане.

Основной целью термодинамического расчета компрессора яв­ляется определение затрачиваемой работы на получение 1 кг сжа­того газа и, как следствие, определение мощности приводного дви­гателя.

Рассмотрим работу теоретического одноступенчатого компрес­сора при следующих допущениях. Геометрический объем цилиндра компрессора равен рабочему объему (отсутствует вредное прост­ранство). Отсутствуют потери ра­боты на трение поршня о стенки цилиндра и дросселирование в клапанах. Всасывание газа в ци­линдр и его нагнетание в резер­вуар осуществляются при постоян­ном давлении.

Теоретическая индикаторная диаграмма процесса получения сжатого газа в компрессоре пред­ставлена на рис. 16-2.

 При движении поршня слева направо открывается всасывающий

клапан 3 и происходит наполнение цилиндра газом при постоянном давлении р₁. Этот процесс изображается на диаграмме линией 0-1 и называется линией всасывания. При обратном движении поршня справа налево всасывающий клапан 3 закрывается, происходит сжатие газа. По достижении заданного давления весь сжатый газ выталкивается из цилиндра при постоянном давлении через открыв­шийся нагнетательный клапан 4 в резервуар для хранения или на производство. Кривая 1-2 называется процессом сжатия. Линия 2-3 называется линией нагнетания. Следует отметить, что линии всасывания 0-1 и нагнетания 2-3 не изображают термодинамические процессы, так как состояние рабочего тела в них остается неизмен­ным, а меняется только его количество. При начале следующего хода поршня слева направо нагнетательный клапан закрывается, давление в цилиндре р₂ теоретически мгновенно падает до р₁, от­крывается всасывающий клапан и далее повторяется весь рабочий процесс сжатия газа.

Затраченная работа l на получение 1 кг сжатого газа (без учета трения) при условии, что все процессы обратимы и приращение кинетической энергии газа отсутствует, может быть представлена

следующим выражением:

где p₁v₁ —работа, производимая внешней средой при заполнении

цилиндра газом; p₂v₂—-работа, затраченная па выталкивание газа;

 — работа сжатия газа. Так как

 . ^(16-1)

При наличии трения работа, затрачиваемая на привод компрес­сора (действительная работа), будет больше теоретической работы на величину работы против сил трения q_тp и составит

 (16-2)

В этом случае площадь между линией сжатия и осью ординат представляет лишь часть затрачиваемой работы.

Если в процессе сжатия осуществляется отвод тепла q_Д от сжи­маемого газа, то, согласно первому закону термодинамики,

 (16-3)

Процесс сжатия газа в компрессоре, в зависимости от условий теплообмена между рабочим телом и стенками цилиндра, может осуществляться по изотерме 1-2, адиабате 1-2' и политропе 1-2". Сжатие по каждому из трех процессов дает различную величину пло­щади затраченной работы.

Сжатие по изотерме 1-2 дает наименьшую площадь пл. 01230 и наименьшую затрату работы. Вся энергия, подводимая в форме работы, отводится от газа в форме теплоты. Сжатие по адиабате 1-2' дает наибольшую площадь пл. 012'30 и наибольшую затрату работы. При этом вся энергия, подводимая в форме работы, идет на изменение энтальпии газа. При политропном сжатии величина работы принимает промежуточное значение.

Чтобы уменьшить работу сжатия, необходимо процесс сжатия приблизить к изотермическому процессу, для этого требуется отво­дить тепло от сжимаемого газа в цилиндре компрессора. Последнее достигается путем охлаждения наружной поверхности цилиндра

водой, которая протекает через рубашку компрессора, образуемую полыми стенками цилиндра. Охлаждение дает возможность сжимать газ до более высоких давлений, а получаемый при этом интенсивный теплообмен между рабочим телом и стенками цилиндра позволяет осуществлять сжатие газа по политропе со средним показателем, равным n = 1,18—1,2. У компрессоров малой производительности при небольших давлениях сжатого газа стенки цилиндра делают ребристыми. Ребра обдуваются воздухом, что способствует охлаждению стенок цилиндра.

Определение работы на привод компрес­сора. При изотермическом процессе работа, расходуемая на сжатие газа, графически изображается пл. 01230 (см. рис. 16-2). Полная работа для получения 1 кг сжатого газа равна

l = пл. 4325 + пл. 5216 — пл. 4016.

Пл. 4325=p₂v₂ графически изображает работу нагнетания; пл. 4016 = p₁v₁ — работу всасывания, а пл.

работу сжатия.

При изотермическом процессе сжатия (пл. 5216) работа опре­деляется из уравнения (7-13); пл.

Учитывая, что при t = const

находим

 (16-4)

Работа для привода компрессора равна работе изотермического сжатия.

Количество отводимого тепла

При обратимом адиабатном сжатии работа в процессе опреде­ляется по уравнению (7-16):

пл.

Работа на привод компрессора составит

Работа на привод компрессора в k раз больше работы адиабатного сжатия. Выражение (16-5) может быть представлено и в другом виде. Работа сжатия в адиабатном процессе равна

тогда работа на привод компрессора будет

 (16-6)

При адиабатном сжатии работа на привод компрессора по аб­солютной величине равна разности энтальпий конца и начала про­цесса сжатия. Эта формула справедлива как для реального, так и для идеального газа.

Для компрессора с политропным процессом сжатия работа изо­бражается пл. 5"2"16, поэтому

Работа, затрачиваемая на по­лучение 1 кг сжатого газа, равна

(16-8)

Теоретическое количество отводимой теплоты находим по уравнению (7-21):

 (16-9)

Действительная индикаторная диаграмма одноступенчатого ком­прессора (см. рис. 16-3) отличается от теоретической (см. рис. 16-2) прежде всего наличием потерь на дросселирование в впускном и на­гнетательном клапанах. Вследствие этого всасывание происходит при давлении газа в цилиндре, меньшем давления среды, из кото­рой происходит всасывание, а нагнетание происходит при давле­нии, большем, чем давление в нагнетательном трубопроводе. Эти потери возрастают с увеличением числа оборотов компрессора.

Кроме того, в реальном компрессоре между крышкой цилиндра и поршнем в его крайнем положении при выталкивании сжатого га­за остается некоторый свободный объем, называемый вредным пространством. Объем вредного пространства обычно составляет 4—10% от рабочего объема цилиндра компрессора V_h, (рис. 16-3). По окончании нагнетания сжатого газа (линия 2-3) некоторое его количество остается во вредном пространстве цилиндра и занимает объем V_вр. При обратном ходе поршня оставшийся газ во вредном пространстве расширяется, и всасывание новой порции газа нач­нется только тогда, когда давление газа в цилиндре упадет до дав­ления всасывания или до давления той среды, откуда газ поступает. Процесс расширения остаточного сжатого газа во вредном прост­ранстве цилиндра изображается линией 3-0. При этом всасывание газа в компрессор начнется только в точке 0, и в цилиндр поступит, свежий газ, объем которого V_h, — V₀ = V. Вредное пространство уменьшает количество засасываемого газа и тем самым уменьшает производительность компрессора. Отношение объемов V и V_h, назы­вают объемным коэффициентом полезно­го действия:

Объемный к.п.д. уменьшается с уве­личением вредного пространства и при определенном V_вр может стать равным нулю. При неизменном V_вр с повы­шением давления сжатия объемный к. п. д. и производительность компрес­сора также будут уменьшаться и в пределе, когда линия сжатия будет пе­ ресекать линию вредного пространства, объемный к.п.д. обращается в нуль. Данное явление наглядно по­казано на рис. 16-4.

В первом случае, когда процесс сжатия 1-2 заканчивается при давлении р₂, нагнетание осуществляется по линии 2-3. Давление в цилиндре падает по линии 3-0, и всасывание начинается в точке 0. Во втором случае с увеличением давления р₂ сжатие заканчивается в точке 2' и нагнетание производится по линии 2'-3'. В этом случае количество нагнетаемого газа стало значительно меньше, чем в пер­вом случае. В третьем случае с дальнейшим увеличением давления р₂ сжатие заканчивается в точке 4, т. е. в месте пересечения линии сжатия с линией объема вредного пространства; в этом случае ли­ния нагнетания превращается в точку, и засасывания свежей порции газа в цилиндр не производится.

Поршень работающего компрессора периодически сжимает одно и тоже количество газа без нагнетания. В этом случае объемный к. п. д. и производительность компрессора становятся равными нулю. Массовое количество поступающего газа в цилиндр компрес­сора уменьшается еще больше вследствие уменьшения удельного объема газа из-за нагревания его горячими поверхностями цилинд­ра и нагретым газом, оставшимся во вредном пространстве. Умень­шение массового количества газа, засасываемого в цилиндр, из-за

повышения температуры газа определяется отношением

где T₁ - температура газа, нагретого в цилиндре в процессе всасывания; t’₁ —температура всасываемого газа.

Общее уменьшение производительности компрессора из-за вред­ного пространства и нагревания газа характеризуется коэффициен­том наполнения:

 (16-10)

Общая теоретическая работа на привод компрессора с вред­ным пространством изображается пл. 12301 на рис. 16-4.

Уменьшение производительности компрес­сора с увеличением давления сжатого газа не позволяет получать газы высокого давления в одном цилиндре. Кроме того, при высоких дав­лениях сжатия температура газа может превы­сить температуру самовоспламенения смазочного масла в цилиндре, что недопустимо. Обычно одноступенчатый компрессор применяют для сжатия газа до давлений 6—10 бар.

Центробежные нагнетатели (турбо- и осевые компрессоры) отличаются от поршневых непре­рывностью действия и значительными скоростя­ми перемещения рабочего тела. Центробежный компрессор состоит из следующих основных ча­стей (рис. 16-5): входного патрубка 1, рабочего колеса 2, диффузора 3 и выходных патрубков 4. Газ поступает через входной патрубок в каналы, образованные ло­патками рабочего колеса. При вращении колеса газ под действием центробежных сил выбрасывается в диффузор, где сжимается до необходимой величины, т. е. сжатие осуществляется вследствие торможения потока газа.

На создание потока газа через нагнетатель расходуется работа q_д и отводится теплота q_A (q_Tp — теплота трения в д_д не входит). Если состояние потока на входе характеризуется параметрами р_ь ti, vi и w₁, а на выходе — параметрами р₂, t₂, v₂ и w_z, то основное уравнение для потока примет вид

Если разность между кинетической энергией потока на входе и на выходе из компрессора незначительна и ею можно пренебречь, то

Это выражение совпадает с уравнением для поршневых компрес­соров.

Уравнение первого закона термодинамики для потока газа имеет вид

Подставив значение q_д в выражение для l_д, получим уравнение работы, затрачиваемой на привод центробежного компрессора:

что полностью совпадает с уравнением для поршневых компрес­соров.

Процессы сжатия в реальном компрес­соре. Процесс сжатия газа в реальном компрессоре характери­зуется наличием внутренних потерь на трение и теплообменом с ок­ружающей средой. При расчете реальных компрессоров принимают,

что действительная работа на привод ох­лаждаемого компрессора равна работе при изотермическом сжатии, а неохлаждае­мого — работе при адиабатном сжатии. Эффективность работы реального компрес­сора определяется изотермическим и адиа­батным к. п. д. Эти к. п. д. представляют собой отношение теоретической работы к действительной затрачиваемой на привод компрессора, в этих процессах

Изобразимв T_s-диаграмме обратимую

1-2 и (условно) необрати­мую 1-3 (действительный процесс) адиабаты (рис. 16-6). Согласно уравнению (16-3), действительная работа l_д на привод адиабатного компрессора равна

а теоретическая работа l_т при обратимом адиабатном сжатии будет

Отсюда адиабатный к. и. д. компрессора равен

 (16-11)

Необратимая адиабата может рассматриваться условно, с опре­деленным приближением, как некоторая политропа с показателем n>k, численное значение которого зависит от величины силы трения. 

Тогда

откуда

 (16-12)

Средняя величина показателя политропы (п) определяется по параметрам газа в начале и в конце сжатия.

Действительная работа на привод неохлаждаемого компрессора составит

или

 (16-13)

Действительная работа на привод неохлаждаемого компрессора может быть определена, если будет известен условный показатель политропы п действительного процесса сжатия. На Ts-диаграмме (см. рис. 16-6) l_д изображается пл. 3456, а теоретическая работа l_т — пл. 2457 (справедливо только для идеального газа).

Для охлаждаемого компрессора знания величины показателя политропы п недостаточно, так как один и тот же показатель по­литропы при наличии отвода тепла может соответствовать различ­ным значениям работы трения q_тр.

Эффективная мощность, затрачиваемая на привод компрессора, определяется по формуле

(16-14)

 

где т — секундная  производительность компрессора т == V_Hρ_н кг/сек (где V_н —объемная производительность при нормальных условиях м³/с; ρ_н — плотность газа при нормальных условиях); l_н — работа на привод компрессора при политропном сжатии газа дж/кг; μ_н — к. п. д. компрессора при политропном сжатии газа; μ_мех— механический к. п. д., учитывающий потери на трение; μ_нап — к. п. д. наполнения.

 

Многоступенчатый компрессор

Для получения газа высокого давления применяют многоступен­чатые компрессоры (рис. 16-7), в которых сжатие газа осуществ­ляется в нескольких последовательно соединенных цилиндрах с промежуточным его охлаждением после каждого сжатия.

Применение сжатия газа в нескольких цилиндрах понижает отношение давлений в каждом из них и повышает объемный к. п. д. компрессора. Кроме того, промежуточное охлаждение газа, после каждой ступени, улучшает усло­вия смазки [поршня в цилиндре и уменьшает расход энергии на

привод компрессора, приближая рабочий процесс в компрессоре к наиболее выгодному изотермическому сжатию.

На рис. 16-8 приведена идеальная индикаторная диаграмма трех­ступенчатого компрессора, где 0-1 — линия всасывания в первую ступень; 1-2 — политропный процесс сжатия в первой ступени; 2-а — линия нагнетания из первой ступени в первый охладитель; а-3 — линия всасывания во вторую ступень; 3-4 — политропный процесс сжатия во второй ступени; 4-Ь — линия нагнетания из второй ступени во второй охладитель; b-5 — линия всасывания в третью ступень; 5-6 — политропный процесс сжатия в третьей ступени; 6-с — линия нагнетания из третьей ступени в резервуар или на производство. Отрезки линий 2-3 и 4-5 изображают уменьшение объема газа в процессе при постоянном давлении от охлаждения в первом и втором охладителе. Охлаждение рабочего тела во всех охладителях производится до одной и той же температуры, равной начальной Т1, поэтому температуры газа в точках Л 3 и 5 -будут одинаковыми и точки лежат на изотерме 1-7. Отношение давлений во всех ступенях обычно берется одина­ковым:

(16-15)

Это соотношение давлений обеспечивает минимальную работу на привод многоступенчатого компрессора.                     

При одинаковых отношениях давлений во всех ступенях, ра­венстве начальных температур и равенстве показателей политропы будут равны между собой и конечные температуры газа в отдельных ступенях компрессора:

Из уравнения (16-15) следует, что

откуда степень увеличения давления в каждой ступени равна или при z ступеней получаем

 (16-16)

Степень увеличения давления в каждой ступени равна корню z-й степени из отношения конечного давления р_г к начальному р₁.

Термодинамический цикл парокомпрессионных холодильных и теплонасосных установок (принципиальная схема, идеальный термодинамический цикл на P-V и T-S диаграммах, холодильный коэффициент) и его применение в системах ТГСВ.

---

Дата добавления: 2018-02-15; просмотров: 2458; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!