Коррекция погрешности линейности обработкой электрического сигнала — результата измерений
УСТРОЙСТВА ОБРАБОТКИ ИЗМЕРИТЕЛЬНОГО СИГНАЛА
4.1. Согласование датчика с измерительной схемой
Измерительная схема с пассивными датчиком эквивалентна генератору с некоторым внутренним сопротивлением, выдающему измерительный сигнал нагрузке. Чтобы получить на нагрузке, оптимальную мощность сигнала, а также обеспечить оптимальную чувствительность схемы и ее стабильность к внешним воздействиям, нужно согласовать внутреннее сопротивление генератора с сопротивлением нагрузки.
Если эквивалентный генератор является источником э.д.с, включенным последовательно с импедансом Zс (см. рис. 4.1,а), то импеданс нагрузки Zi, с тем чтобы свести к минимуму влияние на измерительное напряжение vm изменений Zc . должен существенно превышать последний, т. е.
при
Этому условию удовлетворяют операционные усилители с обратной связью, в том числе повторитель напряжения (рис. 4.1, б и в), дифференциальный усилитель с незаземленным входом (разд. 4.3.3), усилитель с гальванически разделенными каскадами (разд. 4.3.4) (рис. 4:1, г) и др.
Если эквивалентный генератор является источником тока ic(m) с внутренним импедансом Zc (например, фотодиод или фотоумножитель, см. рис. 4.2, а), необходимо, чтобы импеданс Zc нагрузки был много меньше импеданса Zc ; тогда ток 1т практически равен ic и не зависит от Zc, т. е.
при
|
|
Однако падение напряжения ит на нагрузке может оказаться слишком малым. Использование в таком случае преобразователя ток — напряжение позволяет уменьшить влияние Zc и усилить напряжение Um (рис. 4.2,6).
Если эквивалентный генератор является источником заряда qc(т) с внутренним емкостным импедансом Сс (например, кристалл пьезоэлектрика), то, вследствие весьма малой выходной мощности подобного источника (датчика), к.его выходу необходимо подключать усилитель с возможно большим, выходным сопротивлением (см рис. 4.3,а). При этом необходимо учитывать. паразитную емкость Ср, образуемую емкостью подводящего кабеля и входной емкостью усилителя. Для измерения заряда таких датчиков используют электрометрический усилитель (рис. 4.3, б) выходное напряжение которого пропорционально количеству заряда на его входе и не зависит от емкости датчика и паразитной емкости входа.
4.2. Коррекция погрешности линейности
Существует ряд способов, позволяющих скорректировать нелинейность характеристики как самого датчика, так и измерительной схемы в целом, не допустив при этом отклонений от линейности преобразования; в рабочем диапазоне изменения измеряемой величины, и в пределах допускаемой погрешности измерений полагать чувствительность неизменной.
|
|
Эти способы условно могут быть разбиты на две группы:
а) корректирующие характеристику датчика или схемы аппаратными средствами путем компенсации нелинейности;
б) корректирующие результаты измерений аналоговой или цифровой обработкой выходного сигнала аппаратными и (или) программными средствами.
4.2.1. Линеаризация характеристики преобразования
Коррекция нелинейности датчика. Выбор линейного участка характеристики датчика. Если градуировочная характеристика датчика имеет определенный линейный участок, а измеряемая величина изменяется относительно этого участка в таких же пределах, то, воздействуя на датчик определенным постоянным значением измеряемой величины, можно обеспечить изменения' выходного сигнала датчика в границах данного линейного участка характеристики. Так, например, на модулированный световой поток Фi(t), воспринимаемый фототранзистором, может быть наложен постоянный световой поток Фо, который выбирают таким, чтобы преобразование сигналов происходило в зоне Линейности характеристики фототранзистора. Однако этот метод применим лишь при отсутствий постоянной составляющей в измеряемой величине, содержащей полезную информацию.
|
|
Линеаризация изменений импеданса датчика. Метод, в его наиболее простом виде, состоит в подключении параллельно датчику с сопротивлением R с( m ) резистора с сопротивлением R , не зависящим от измеряемой величины, таким образом, чтобы суммарное сопротивление Rd изменялось квазилинейно в ограниченном диапазоне изменений измеряемой величины. Этот метод. Часто применяемый к термисторам (резистивным датчикам температуры), подробно рассмотрен в разд. 6.3.2.
Дифференциальное включение двух нелинейных датчиков. В качестве иллюстрации этого метода рассмотрим одинаковые резистивные датчики, чувствительные к одной и той же «измеряемой величине m, но изготовленные из разных материалов, так что зависимость их сопротивлений от измеряемой величины m описывается выражениями
Встречное включение двух таких Датчиков образует сопротивление, изменяющееся в функции m линейно:
при условии, что
|
|
Этот метод находит применение, например, при работе с металлическими термометрами сопротивления (см. разд. 6.3.2).
Линеаризация характеристики преобразования для дифференциального включения двух одинаковых датчиков с нелинейной характеристикой в смежные ветви моста, при воздействии на них одинаковых, но противоположных по знаку значений измеряемой величины рассмотрена выше, в разд. 3.3.1 и 3.3.2.
Коррекция нелинейности характеристики измерительной схемы с пассивными датчиками. Некоторые методы, используемые для линеаризации характеристик мостовых и потенциометрических; схем с пассивными датчиками, уже рассматривались выше, в разд. 3.3.1 и 3.3.2. Ниже рассмотрены методы, основанные на использовании обратных связей.
Линеаризация характеристики мостовой схемы путем использования отрицательной обратной связи, воздействующей на напряжение разбаланса (рис. 4.4). Датчик включается в цепь обратной связи усилителя. При начальном значении измеряемой величины m0 сопротивление датчика равно Rco , а остальные сопротивления моста равны ему, т. е.
Когда измеряемая величина изменяется, сопротивление датчика становится , , а напряжение разбаланса
Где
Um — напряжение на выходе Усилителя.
Так как усилитель с отрицательной обратной связью поддерживает равной нулю разность потенциалов между точками диагонали моста, т. е. , то
С точностью до малых второго порядка значимости можно обеспечить компенсацию влияющей на результаты измерения величины, если использовать в качестве R1, датчик, идентичный основному измерительному датчику и подвергающийся такому же воздействию этой влияющей величины.
В подобной схеме датчики необходимо изолировать от массы, что часто оказывается невозможным.
Линеаризация характеристики мостовой схемы использованием двойной обратной связи, воздействующей на напряжение разбаланса и на напряжение питания моста (рис. 4.5). Мост, как и в предыдущей схеме, образован плечами сопротивлений, а
Отрицательная обратная связь в первом каскаде A1 действует в направлении устранения разбаланса моста; равновесие наступает при
Напряжения ±V1 питания моста задают сумматор A2 и инвертор А3 при этом
Когда выполняется условие, измеряемое напряжение определяется выражением
Коррекция погрешности линейности обработкой электрического сигнала — результата измерений
Нелинейное преобразование сигнала. Выходное напряжение моста Уитстона или потенциометрической схемы с симметричным питанием является нелинейной функцией изменений сопротивления датчика и определяется выражением
Схема, представленная на рис. 4.6, позволяет нелинейным преобразованием напряжения vm получить напряжение vi, которое является линейной функцией . Напряжение на выходе умножителя напряжений
.
Здесь Ег— опорное напряжение. Коэффициенты усиления каналов умножителя равны соответственно а и b . Выходное напряжение сумматора, осуществляющего суммирование с учетом весовых коэффициентов, равно
откуда
Подставляя выражение vm , получим
Напряжение vt становится линейной функцией при равенстве единица третьего сомножителя, что достигается выбором соответствующего коэффициента b , а именно:
Другая схема нелинейного преобразования результата намерения представлена на рис. 4.7. Ее преимуществом является получение скорректированного результата vl , не зависящего от напряжения питания моста и, следовательно, от флуктуации
этого напряжения.
Схема содержит инвертор и аналоговый делитель, напряжение на выходе которого относительно напряжений Vn и Yd на его входах равно
Напряжение на выходе инвертора равно
Oбозначая через Ri сопротивление каждого из входов делителя, получнм
и
Таким образом, окончательно имеем
Коррекция результатов измерений введением поправок. Аппроксимация характеристики. Градуировочную характеристику, отражающую связь величин vm и т, можно аппроксимировать многочленом n-й степени
Значения (n+1) постоянных коэффициентов ak можно получить, решая n+1 уравнений, связывающих (n+1) значений vm и m. Такой способ нахождения значений ak не обеспечивает наилучшего и единственного решения, поскольку оно будет зависеть от выбора числа точек аппроксимации. Очевидно, для упрощения решения следует ограничить число членов до приемлемого минимума, определяемого задаваемой погрешностью измерений.
Устройство линеаризации зависимости vm ( m ) должно формировать напряжение, пропорциональное величине m
т.е.
или, обозначая ,
Таким образом, устройство, осуществляющее линеаризацию, можно создать, сочетая умножители, формирующие значении vkm , и сумматоры, осуществляющие их сложение с учетом весовых коэффициентов.
На рис. 4.8 показано аналоговое устройство линеаризации, аппроксимирующее входную функцию (сигнал) многочленом четвертой степени.
В соответствии с теоремой Мильмана получаем следующие зависимости членов Ak относительно проводимостей, для данной схемы:
Пример. На основании градуировочной характеристики термопары хромель — константан получено соотношение, которое в диапазоне от -100 до +900°С с погрешностью не хуже 3°С отражает зависимость температуры Т (°С) на измерительном спае (температура опорного спая 0°С) от выдаваемой термопарой термо-э. д. с. е в мВ [11]:
Устройство аппроксимации, приведенное на рис. 4.8, формирует на выходе напряжение Vi , которое численно равно температуре Т при напряжении питания E=10 В и следующих номиналах резисторов (кОм):
R1= 10,00; R2 = 1,340; R3= 77,97;
R4 = 613,5; R5 = 5,376; R6 = 37,13;
R7 = 0,6000; R = 10,00.
Если градуировочная характеристика аппроксимируется многочленом степени n>2, то более целесообразно применение многофункциональной схемы. Таковая реализована, например, в микросхеме AD433 (изготовитель фирма Analog Devices), ко входам которой прилагаются напряжения Vx , VY , Vz , а на выходе формируется напряжение, пропорциональное величине Vy(Vz/Vx)n, где я регулируется выбором соотношения сопротивления (см. описание схемы на рис. 4.9).
Если функция m=/(um) имеет линейный участок, который заключен между нелинейными участками, то применяют схему ограниченной линеаризации.
Так, например, если для vm > vm 1 участок характеристики линеен, т. е. m=a0+a1Vm , то напряжение vl на выходе сумматора
Если при , vm > vm 1 характеристика датчика нелинейна и отклонение предшествующей линейной части нарастает в соответствий с разностью, vm 1- vm. то вводимые для коррекции члены должны также соответствовать значениям функции vm 1- vm , т.е.
.
Устройство линеаризации должно формировать в этом случае напряжение
,
Такое устройство должно состоять из одного или нескольких сумматоров, осуществляющих сложение с учетом весовых коэффициентов, пороговой схемы (напряжение V на выходе которой равно нулю для vm > vm 1 и пропорционально разности Vm 1 — vm , когда vm < vml ), а также множительно-делительной (многофункциональной) схемы, ко входу которой приложено напряжение V от пороговой схемы.
Схема такого устройства представлена на рис. 4.9. На его выходе формируется напряжение:
при
при
В функции параметров элементов устройства напряжение ,vl выражается соотношением
При V=0 для случая vm > vm ] имеем , , а для ,
Таким образом, условия линеаризации обеспечиваются надлежащим выбором номиналов компонентов.
Линеаризация градуировочной характеристики разбиением ее на участки. В общем случае кривая m=f(um) .может быть разбита на конечное число i участков (рис..4.10, а), каждый из которых может быть аппроксимирован двучленом первой степени.
При разбиении кривой на четыре участка, как показано на рис. 4.10, а, справедливы соотношения
Каждый раз, когда текущее значение vm переходит границу того или иного участка, значение напряжения vi = Am изменяется соответственно наклону данного участка кривой. Это осуществляется с помощью сумматоров, пороги которых соответствуют различным границам vmi , и каждый из которых выдает напряжение Vi равное нулю или пропорциональное vmi — vm в зависимости от того, превосходит или нет значение vm порог сумматора.
На рис. 4.10, б представлено аппроксимирующее устройство, позволяющее осуществить линеаризацию функции, разбитой на четыре участка (см. рис. 4.10, а). Выходное напряжение устройства имеет форму
для
Где и
Если границы участков задать в соответствии со значениями
то напряжение vl, на выходе устройства будет равно
Значения Vi в различных случаях составят:
при
Требуемые номиналы элементов схемы определяются из следующих соотношений:
Цифровые методы линеаризации. Их использование, очевидно, требует, чтобы измеряемое напряжение vm было предварительно преобразовано в цифровую форму.
Цифровая система обработки данных (например микро-ЭВМ) позволяет осуществить линеаризацию градуировочной характеристики по программе с приемлемой быстротой. Характеристику vi = f(vm) разбивают на определенное число участков (рис. 4.11), и абсциссы их границ записывают в память машины. Измеряемое напряжение vm сравнивается с этим набором абсцисс: vmi < vm < vmi +1. Когда определяется таким образом номер i участка, запускается программа для расчета vl по алгоритму.
Постоянные коэффициенты определяющие наклон прямых каждого из участков, должны также храниться в памяти. При такой последовательной обработке данных необходимо учитывать время проведения операций, позволяющее получать результаты с требуемой быстротой.
Дата добавления: 2021-06-02; просмотров: 82; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!