Последовательность расчета закрытых цилиндровых передач. (варианты 121-130)
Расчет закрытых цилиндровых передач ведется из условия контактной усталости зубов и начинается с выбора материала и определения контактных напряжений, что допускаются. Марки сталей для зубчатых колес представлены в таблице 6
Таблица 6
| Марка стали | Шестерня | Твердость поверхности НВ или HRC | Термообработка |
| 45 40Х 40ХН 45ХЦ 35ХМ 20ХНМ 25ХГНМ | Любая <200 <315 <315 <200 <200 <200 | 180-207 235-262 235-262 269-302 269-302 56-63 56-63 | Нормализация Улучшение Улучшение Улучшение Улучшение и СВЧ Цементация и закалка Газовая нитроцементация и закалка |
При выборе марки сталей предварительно задаются диаметром шестерни. Для лучшего прирабатывания зубьев, а также с целью обеспечения условия равнопрочности передачи твердость зубов шестерни следует назначать больше твердости колес не менее чем на 15-20 единиц то есть НВ1=НВ2+(15÷20).
Контактные напряжения, что допускаются 
для прямозубых передач определяются отдельно для колеса и шестерни по следующей формуле:
(1)
где 
- граница контактной усталости (при твердости колес НВ?350 =2НВ+70; если НВ<350, то =17НRC+200);
- коэффициент запаса прочности (для среднеуглеродистых сталей, склонных высокому отпуску (улучшению), принимают =1,1.
Для непрямозубых колес расчетное контактное напряжение, что допускается, определяют по формуле
|
|
|
(2)
где 
- контактные напряжения, что допускаются, соответственно для шестерни и колеса, определяемые по формуле (1) в ньютонах на квадратный миллиметр – Н/мм2 или мегапаскалях – МПа.
После выбора марки стали и напряжений, что допускаются, расчет закрытой цилиндровой передачи выполняют в следующем порядке:
58
1. Определяют межосевое расстояние aw (в миллиметрах) из условий контактной усталости активных поверхностей зубов. Для прямозубых закрытых передач при угле β=20о и модули упругости стальных колес Епр =Е = 2,11•105 Н/мм2 расчетная формула имеет вид
. (3)
Для косозубых и шевронных зубчатых передач при кутье ? <25о и твердости менее НВ 350 расчетная формула имеет вид
(4)
где МБР – расчетный момент на быстроходном валу (Н•мм)
- нормальное контактное напряжение, что допускается, для колес (Н/мм2).
- коэффициент ширины колеса, выбираемый в пределах 0,12-0,14 для прямозубих колес, 0,2-0,6 для косозубих передач и 0,4-1,2 для шевроновых колес.
Полученную величину aw для редукторов серийного и массового производства округляють к ближайшему большему стандартному значению. Межосевое расстояние для цилиндровых зубчатых редукторов соответственно СТ СЕВ 229-75 данные в таблице 7. При этом необходимо учесть, что первый ряд преимущественно второго.
|
|
|
Таблица 7
| 1-й ряд | 40 | 50 | 63 | 80 | 100 | 125 | 160 | 200 | 250 | 315 | 400 | 500 |
| 2-й ряд | 71 | 90 | 112 | 140 | 180 | 224 | 280 | 355 | 450 | - | - | - |
Передаточное число u=n1/n2 следует округлять к стандартному. Номинальные передаточные числа цилиндровых зубчатых редукторов общего назначения согласно СТ СЕВ 221-73 данные в таблице 8. Причем первый ряд также преимущественно второго.
Таблица 8
| 1-й ряд | 1,0 | 1,25 | 1,6 | 2,0 | 2,5 | 3,15 | 4,0 | 5,0 | 6,3 |
| 2-й ряд | 1,4 | 1,8 | 2,24 | 2,8 | 3,55 | 4,5 | 5,6 | - | - |
Самый больший действующий момент на валу колеса 
(Н•мм)
где 
.
Предыдущее значение коэффициента КНβ, что учитывает распределение нагрузки по ширине венца, принимают: при постоянной нагрузке и твердости поверхностей зубъев хотя бы одного из колес НВ< 350 КНβ =1,0; при той же твердости но, переменной нагрузке в случае симметричного расположения зубчатых колес относительно опор КНβ = 1,0÷1,15; при твердости зубов обоих колес НВ<350, переменной нагрузке и симметричном расположении зубчатых колес КНβ = 1,05÷1,25.
|
|
|
После определения геометрических параметров значения коэффициента КНв уточняют (таблица 9)
59
Таблица 9
| Параметры | Коэффициент, что учитывает распределение нагрузки по ширине венца КНβ | ||||||
| ψbd=bw/dw1 H<HB350 H>HB350 | 0,4 1,00 1,02 | 0,6 1,02 1,04 | 0,8 1,03 1,06 | 1,0 1,04 1,09 | 1,2 1,05 1,12 | 1,4 1,07 1,16 | 1,6 1,09 1,21 |
Величину относительной ширины колес 
и 
выбирают в зависимости от твердости рабочих поверхностей, степени твердости и расположения колес относительно опор. При этом нужно учитывать, что увеличение 
уменьшает размеры и массу передачи и требует вместе с тем повышения жесткости и точности самой конструкции передачи.
Для симметрично расположенных относительно опор колес с твердостью активных поверхностей зубов НВ<350 предыдущее значение коэффициента принимают = 0,8÷1,4;
при твердости активных поверхностей зубов НВ>350 =0,4?0,9. При проверочном расчете значения 
уточняется.
Коэффициенты и 
связаны следующей зависимостью: =222 (u+1).
2. По принятому значению aw определяют b2 – ширину венца зубчатого колеса: 
. Полученное значение b2 округляется к стандартному (ГОСТ6636-69) Ширину шестерни назначают на 3-5 мм больше ширины колеса, то есть b1=b2+(3?5).
|
|
|
3. Задаются величиной нормального модуля 
и округляют эту величину к стандартному значению. Значение модулей mn ( в миллиметрах) согласно СТ СЕВ 310-75 данные в таблице 10. Первый ряд подавляющий второго.
Таблица 10
| 1-й ряд | 2 | 2,5 | 3 | 4 | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 16 | 20 |
| 2-й ряд | 2,25 | 2,75 | 3,5 | 4,5 | 5,5 | 7 | 9 | 11 | 14 | 18 | - |
4. Задаются углом наклона зубов: для косозубых передач ?=8?15о, для шевроновых передач β=25÷40о, при этом должно придерживаться условие 
. Для косозубых и шевроновых передач определяют модуль в пересечении торца: 
5. Определяют суммарное число зубов передачи по формуле
причем число зубов шестерни ровно 
, но не менее 17, а число зубов колеса ровно 
. Полученные значения Z1 и Z2 округляются к целым числам.
6. По принятым числам зубов Z и модулю mn уточняют передаточное число 
и межосевое расстояние 
. При необходимости значения aw можно немного изменить, меняя величину угла β.
60
Заметим, что фактические передаточные числа не должны отличаться от номинальных по СТ СЕВ 221-75 более чем на 2,5% при 
и на 4% при 
>4,5.
7. Определяют диаметры колес:
делительный 
выступов 
впадин 
8. Определяют окружную скорость в том, что зацепляет (м/с): 
и назначают степень точности передачи. Для редукторов общего назначения точности можно принимать по таблице 11
Таблица 11
| Окружная скорость v, м/с | Степень точности | |
| Прямозуби | Косозуби | |
| 2 6 | 4 10 | 9 (сниженная точность) 8 (средняя точность) |
Задачи
61-70. Для ступенчатого чугунного бруса (рисунок 22) найти из условия прочности площадь поперечного пересечения, если 
=50Н/мм2 и 
=120Н/мм2. Даны, необходимые для решения своего варианта задачи, выбрать из таблицы 12
Таблица 12
| № задачи | P1 | P2 | Схема по рисунок 22 | № задачи | P1 | P2 | Схема по рисунок 22 |
| кН | кН | ||||||
| 61 62 63 64 65 | 10 12 18 28 20 | 24 32 69 88 70 | а б в г д | 66 67 68 69 70 | 14 30 16 26 20 | 48 72 48 90 80 | е ж и д л |
61
 а) S 1,8S
P1 P2
| є) S 1,6S P1 P2 |
| б) 2S S 2S P1 P2 | ж) 2S 1,5S 2S P1 P2 |
| в) Р2 Р1 1,8S S | і) Р2 Р1 2S 0,8S |
| г) S 2S P1 P2 | к) Р2 Р1 2S 1,2S |
| г) S 2S P2 P1 | л) S 1,5S P1 P2 |
Рисунок 22
Пример 7
Для ступенчатого чугунного бруса найти из условия прочности площадь поперечного пересечения, если [sр] =50Н/мм2 и [sс] =120Н/мм2, P1=10 кН; Р2=24 кН; схема а
Решение
В задаче все внешние силы действуют по одной прямой, поэтому необходимо составить одно равнение равновесия.
Разделим брус на три участка и рассмотрим произвольные пересечения на участках.
В пересечении И-и N1=-P1 =-10 кН.
Знак минус указывает на то, что брус действует на сжатие.
Из условия прочности 
S1== 
= 
=83,3 мм2
В пересечении II-II N2=N1=-P1 =-10 кН.
Знак минус указывает на то, что брус действует на сжатие.
Из условия прочности 
S2== 
= =83,3 мм2
В пересечении III-III N3=-P1+P2 =-10+24=14 кН.
Знак минус указывает на то, что брус действует на сжатие.
62
Из условия прочности 
S3== 
= 
=280 мм2
Если принять значение S= 83,3 мм2, то для S3= 1,8S= 1,8×83,3=149,94 мм2 280 мм2 не удовлетворит условию прочности. Поэтому принимаем S3=280мм2, а S1= 
=155,55 мм2
Рисунок 23
71-75. Для стального бруса (рисунок 24) раскрыть статическую неопределимую, построить эпюру продольных сил и нормальных напряжений. Найти перемещение пересечения А-А. Даны, необходимые для решения своего варианта задачи, выбрать из таблицы 13.
Таблица 13
| № задачи | Р1 | Р2 | l1 | l2 | l3 | S,см2 | Схема по рисунок24 | № задачи | Схема по рисунок 24 |
| кН | м | ||||||||
| 71 72 73 74 75 | 24 25 32 20 30 | 60 100 64 30 12 | 0,4 0,6 0,2 0,3 0,5 | 0,2 0,3 0,2 0,3 0,3 | 0,4 0,3 0,4 0,2 0,3 | 4 6 8 5 6 | а б в г д | 76 77 78 79 80 | е ж и д л |
63
 a)
l1 P2 1,2S
l2 А А
l3 P1
S
| є) q S=2,5см2 l S 1,8l 3l 0,8l |
| б ) l1 P2 S А A` l2 l3 P1 S | Ж ) М =2Р l l S S=4см2 l l 3l |
| в) l1 А А l2 P1 l3 P2 | і ) S=3см 2 S 1,5l P l 1,2l 0,8l |
| і ) l1 P1 0,8S l2 А P2 А 0,5l2 l3 1,2S | к ) S=4см2 l S q=2P/l 1,4l 2l l |
| б ) l1 P2 1,4S А A` l2 l3 P1 0,6S | л ) P M=3Pl 0,5l S S=3см2 1,1l l 1,2l |
Рисунок 24
76-80. Из условия прочности стальных стержней, поддерживающих весьма жесткую балку, изгибом которой можно пренебрегать, определить нагрузку Р. Балка, что допускается, шарнирно закреплена в стене, как указано на рисунок 24. Стержни имеют
одинаковое поперечное пересечение. Их площадь поперечного пересечения для каждого варианта задачи указана на рисунке. Принять 
=160Н/мм2. Схему балки для решения своего варианта задачи выбрать из таблицы 14
Пример 8
Для стального бруса раскрыть статическую неопределимую, построить эпюру продольных сил и нормальных напряжений. Найти перемещение пересечения А-А. Р1=24кН, Р2= 60кН, l1=0,2м, l2=0,2м, l3=0,4м S=4см2 Схема -я
85
Y
RB Епюра N (кН) Епюра в (Н/мм2)
1,2S
III
А А II -28,29 -58,94
S 31,71 79,28
RH 7,71 19,29
Рисунок 25
Решение
Заменив верхнюю и нижнюю закладку силами реакций связей RB и RH, составим уравнение равновесия ?Yn=0; -RB +P2-P1-RH=0
В уравнение равновесия входят две неизвестные силы. Задача один раз статически неопределенна. Для раскрытия статической неопределимой необходимо составить уравнение перемещения. Для этого необходимо отбросить одну из опор, например нижнюю, и заменить ее действие силой реакции. Получим статически выдающийся брус, на который кроме сил Р1и Р2 действует неизвестная сила RH. Воспользуемся принципом независимости действия сил и запишем перемещение нижнего пересечения от действия каждой силы отдельно. Нижнее пересечение могло бы переместиться от каждой силы на столько, на сколько каждая сила деформирует брус на участке от ее точки добавления к верхней закладке. В действительности нижнее пересечение заложено и не имеет возможности перемещаться, а тому сумма алгебры перемещений от всех сил равна нулю. Разбивая брус на участки постоянной жесткости, получим уравнение
откуда
Продольные силы и нормальные напряжения по участкам
N1=RH=7,71кН σ1= 
Строим эпюри продольных сил N и нормальных напряжений σ.
Определяем перемещение пересечения А-А, приняв модуль упругости для стали ЕСТ=2•105МПа 65
вниз
Стальной вал сплошного пересечения передает мощность N = 20 кВт. Найти предельно допустимую частоту вращения вала из условия его прочности и жесткости, если диаметр вала d = 50 мм 
= 50Н/мм2 
= 0,4 град/м.
Пример 9
Стальной вал сплошного пересечения передает мощность N = 20 кВт. Найти предельно допустимую частоту вращения вала из условия его прочности и жесткости, если диаметр вала d = 50 мм 
Решение
Вращающий момент, передаваемый валом
, где 
; 
Найдем предельную частоту вращения из условия прочности
Подставим значение входных величин
откуда 
Найдем предельное значение частоты вращения из условия жесткости:
Подставим значение, откуда
Из двух значений выбираем меньшее значение частоты вращения, поскольку только в этом случае удовлетворяются оба условия. Следовательно предельное значение частоты вращения n=152,65 об/мин.
82. Определить диаметр стального вала сплошного пересечения для передачи мощности N = 10 кВт при частоте вращения n=200об/мин из условия прочности и жесткости, принять =30Н/мм2 
=0,25 град/м.
83. Найти максимальную мощность, которую может передать стальной вал сплошного пересечения диаметром d=40 мм из условия его прочности и жесткости, если 
, 
=0,3 град/м 
=180 об/мин.
84. Стальной вал передает мощность 
=15кВт. Найти угол закручивания вала
на длине 
, предварительно определив его диаметр 
из условия прочности, приняв =40 Н/мм2. Частота вращения вала 
=320 об/мин. 66
85. Стальной вал сплошного пересечения решено заменить на равнопрочный вал кольцевого пересечения с отношением диаметров 
. Сравнить массы валов сплошного и кольцевого пересечений, если они рассчитанные на передачу мощности =24кВт при угловой скорости вращения 
=30 1/с и максимальные напряжения не должны превышать =40 Н/мм2.
86. Определить в расчете на прочность и жесткость нужный диаметр сплощеного вала, что передает мощность =40кВт при =250 об/хв, приняв = 120 Н/мм2 
=0,2 град/м.
87. Найти минимально допустимую скорость вращения стального вала кольцевого пересечения (( 
, рассчитанного на передачу мощности =15кВт.
Внешний диаметр вала =50мм =40 Н/мм2 =0,35 град/м.
88. Определить максимальную мощность, которую может передать стальной вал диаметром =60 мм и что вращается с частотой 
=200 об/мин. Максимальные напряжения кручения не должны превышать =25 Н/мм2, а относительный угол закручивания должен быть не более =0,4 град/м.
89. Определить в расчете на прочность и жесткость нужный диаметр вала , если вал передает мощность =18 кВт, частота его вращения 
=150 об/мин, максимальные касательные напряжения не должны быть высшими 
=45 Н/мм2, а угол закручивания на длине 
не должен превышать =0,1о
90. Найти относительный угол закручивания стального вала, что передает мощность =24 кВт и что вращается с частотой 
=320 об/мин. Диаметр вала найден с
условия прочности на кручение, причем =30 Н/мм2.
91-100. Вычислить главные центральные моменты инерции плоского пересечения (рисунок 26). Даны, необходимые для решения своего варианта задачи, выбрать с таблица 14.
Таблиця 14
| № задачи
| № дву-тавра | № швел-лера | № уголок | а | b | схема по рисунку 26 | № задачи | Схема по рисунку28 |
| мм | ||||||||
| 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 | - - - 36 - - 22 16 40 - | 14 40 8 - 24 - 22 - 36 24 | - - - 7*4,5(70х45х5) - 7,5(75х8) - - - 4,5(45х5) | 160 120 100 - 180 220 - 50 - - | 20 20 10 - 60 20 - 20 - - | а б в г д є ж і д л | 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 | а б в г д є ж і д л |
 а) а
b
| є) b а |
| б) b а | ж) |
| в) b а | і) а b |
| г) | к) |
| д) а b | л) |
Рисунок 26
Пример 10
Вычислить главные центральные моменты инерции плоского пересечения
Швеллер № 14 Прямоугольник схема а
h=140 мм а=160 мм; b=20 мм
S=4,9 мм
bшв=58 мм
Решение
Разобьем плоское пересечение на самые простые элементы I,II- прямоугольник, III,IV- швеллер №14. Составное пересечение имеет две оси симметрии, поэтому центр тяжелой находится на их пересечении. Проведем главные центральные оси инерции. Через центры тяжелой О1, О2, О3, О4 каждой простой фигуры (элемента) проведем оси X1,Y1; X2,Y2; X3,Y3; X4,Y4 параллельно главным центральным осям и определим моменты
68
В
Y3 Y1Y2 Y4
И O1
И X1
III` IV
S b1
O3 O4 X3X4
X
Z0 a3 a4
b2
bшв
O2
b1 X2
II
а1
Рисунок 27
инерции каждого элемента относительно своих осей
Момент инерции относительно оси Х каждой фигуры
где b1=b2=14/2+2/1=8 см; S1=S2=2•14=25 cм2.
Оси Х3 и Х4 совпадают с осью Х, поэтому 
Момент инерции всей фигуры относительно оси Х:
Найдем момент инерции относительно осей, параллельных осе В и проходящих через центры тяжелой каждой фигуры:
по ГОСТ8240-72
Вычислим момент инерции каждой простой фигуры относительно главной центральной оси
У всего пересечения. Заметим, что Y1 и Y2 совпадают с осью В, поэтому 
и 
. Оси Y3 и Y4 не совпадают с осью В, пометим расстояние
69
между осями Y3 и В через а3, а между осями Y4 и В, через а4, тогда 
Гдее 
, 
по ГОСТ 8240-72
Момент инерции всей фигуры относительно оси В:
101-110. Из условия прочности балки на изгиб (рисунок 28) определить нагрузку, что допускается, если 
=120Н/мм2. Схему балки для решения своего варианта задачи выбрать с таблиця16.
 а) q=2P/l 4P M=2,4Pl
№12
2l l=0,2м l
| є) q =P /l M =2Pl 1,8P №20 l =1м 4l |
| б) q =0,8P /l M =2Pl P №16 l =0,6м 3l | ж) M =6Pl q =0,8P /l 8P №16 l l =0,3м 4l |
| в)M=2,3Pl 6P q=P/l №20 2l l=0,4м 2l | і) M=2Pl q =2P /l P №20 l=0,3м l 3l |
| г) M=2Pl 3P q=0,4P/l l 2l l=0,4м №18 | к) q=0,4P/l P M=4Pl №14 4l l l=0,4м |
| д) M=2,5Pl q =P /l 2P №22 l =0,5м 2l l | л) M=4Pl q=P/l P №18 l l=0,3м 3l |
Рисунок 28
70
Пример 11
Из условия прочности балки на изгиб определить нагрузку, что допускается, если схема – а
RA q=2P/l 4P M=2,4Pl
А RB №12
B
С D
2l l=0,2м l
1,4P 1,4P
Епюра Q
А К С D B
-2,6P
0,49Pl
Епюра Ми
-1,2Рl -2,4Pl
 | |
-3,8Pl Рисунок 29
Решение
Определим опорные реакции плоской системы параллельно расположенных сил, освободив балку от связей и заменив их действие реакциями.
1) 
2)) 
С 2 уравнения 
Из 1 уравнения 
Проверка 3) 
Определяем значение поперечных сил и сгибающих моментов на трех участках
71
; Определяем АК
откуда 
, или 0,7l
Экстремальное значение параболы эпюри изгибистых моментов в точке К:
Строим эпюры поперечных сил Q и сгибающих моментов Г.
Самым опасным является пересечение в точке D, где 
.
Из условия прочности 
откуда 
Для двутавра №12 
111-120. Проверить на стойкость сжатую стойку (рисунок 29), если необходим запас стойкости должен не быть ниже 
=3. Данные необходимые для решения своего варианта задачи, выбрать с таблица 15.
Таблица 15
| № задачи | Р, кН | l ,м | Мате-риал стойки | Схема по рисунку 29 | № задачи | Р, кН | l ,м | Материал стойки | Схема по рисунку 29 |
| 111 112 113 114 115 | 60 65 84 60 130 | 2,5 2,1 2,0 3,0 3,2 | Ст.3 Ст5 Ст3 Ст2 Чавун | а б в г д | 116 117 118 119 200 | 76 250 60 120 13 | 4,1 2,5 3,0 3,8 3,1 | Чавун Ст5 Ст3 Чавун Чавун | є ж и д л |
72
а) P б) P
№ 30
l l 40
60
в) P г) P
D=40 №20
l l
д) P е) P
d=70
№ 20
l l
D=100
ж) и)
P P
60
l 70 l 50 60
120 50
Рисунок 29
к) л)
P P
50
№ 22
l l 45 50
45
Рисунок 29
Пример 10
Проверить на стойкость сжатую стойку, если необходим запас стойкости должен не быть ниже, Р=60 кН, l=2,5 м, материал Ст3, схема а.
Решение
Р Прежде всего необходимо выяснить, которую
формулу можно использовать.
Найдем гибкость стержня:
l №30 
; 
В нашем случае 
S=46,5см2=46,5•102 мм2.
Рисунок 30 Тогда 
Коэффициент приведения длины при данном виде
закрепление 
Вычислим гибкость стержня:
Для стали Ст3 
поэтому справедливая формула Эйлера:
Проверим стержень на стойкость
; 
>3
Стойкость обеспечена
121-130. Рассчитать зубчатый цилиндровый редуктор в зависимости от варианта задачи, выполнить проверочный расчет передачи по контактным напряжениям и определить параметры элементов зацепления. Начальные данные, необходимые для решения своего варианта задачи, выбрать с таблица 16, рисунок 31.
74
Таблица 16
| № задачи | Мощность на ведущем валу N1 (кВт) | Частота вращения ведущего вала n1(об/мин) | Частота вращение ведущего вала n2(об/мин) | Схема редуктора по рисунку31 |
| 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 | 06 08 08 1,0 1,1 1,5 1,5 1,7 1,7 2,2 | 930 910 930 950 930 1420 950 930 1420 720 | 330 210 232 258 330 226 238 232 226 228 | а в б в а в а б а б |
а)
б)
Рисунок 31
75
в)
Рисунок 31
Пример 13
Рассчитать редуктор (зубчатый цилиндровый, косозубый ), выполнить прочностныйрасчет передачи по контактным напряжениям и определить параметры элементов ущемления и чистоту обработки шестерен.
Мощность ведущего вала N1= 06 кВт
Частота вращения ведущего вала n1=930 об/мин
Частота вращения известного вала n2=330 об/мин
Схема редуктора б
Рисунок 32
Решение
Расчет закрытых цилиндровых передач ведется из условия контактной усталости зубов и начинается с выбора материала и определения контактных напряжений, что допускаются.
При выборе марки стали предварительно задаются диаметром шестерни. Для приработка зубьев, а также с целью обеспечения условия равнопрочности передачи твердостьзубов шестерни следовать назначать больше твердости колес не менее чем на 15-20 единиц, то есть НВ1=НВ2+(15÷20).
Контактные напряженияи 
, что допускаются, для непрямозубых колес определяется по формуле 
где 
и напряжения, что допускаются, соответственно для шестерни и колеса, определяемые по формуле:
76
Коэффициент запаса прочности для среднеуглеродистых сталей, склонных улучшению принимают 
1. Определяем межосевое расстояние
Передаточное отношение 
Полученное значение соответственно СТ СЕВ 229-75
u=2,8 согласно второму ряду.
Наибольший действующий момент на валу колеса
Величина относительной ширины колес 
для косозубых передач.
Принимаем 
=70,8мм
Принимаем согласно первого ряда СТ СЕВ 229-75 
2. Ширина венца зубчатого колеса b2== 
Ширина шестерни 
3. Величина нормального модуля 
Принимаем 
4. Суммарное число зубов передачи
При этом 
; 
Уточняем передаточное отношение
и межосевое расстояние
5. Диаметры колес
Шестерни
77
выступов 
впадин 
Колеса
выступов 
впадин 
6. Угловая скорость в зацеплении
Степень точности изготовления косозубой передачи -9
78
Дата добавления: 2020-12-22; просмотров: 186; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!