Расчет и конструирование фундаментов
Анализ инженерно-геологических условий
1) Определение наименований и характеристик грунтов
Таблица 10 – Физико-механические свойства грунтов
№ слоя | Для расчета по несущей способности | Для расчета по деформациям | W | WL | WР | Е0 МПА | |||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |
1 | − | − | − | 16,0 | − | − | − | − | − | − | − |
2 | 20,2 | 17,0 | 20,0 | 20,3 | 20,0 | 30,0 | 27,1 | 0,221 | 0,311 | 0,207 | 10,0 |
3 | 18,5 | 11,0 | 21,0 | 18,7 | 13,0 | 31,0 | 27,4 | 0,312 | 0,451 | 0,239 | 7,0 |
W – природная влажность;
WL – влажность на границе текучести;
W Р – влажность на границе раскатывания;
γs –удельный вес грунта;
Е0– модуль деформации;
γI – удельный вес по несущей способности;
γII – удельный вес по деформации;φI
φI – угол внутреннего трения по несущей способности;
φII –угол внутреннего трения по деформациям;
cI –удельное сцепление по несущей способности;
cII – удельное сцепление по деформациям.
Таблица 11 – Вычисляемые характеристики грунтов
№ элемента | Наименование | |||
1 | Насыпной грунт | − | − | − |
2 | Суглинок | 0,63 | 0,951 | 0,135 |
3 | Глина | 0,92 | 0,93 | 0,34 |
4А 4Б | Суглинок Суглинок | 0,776 0,632 | 0,789 1,000 | 0,393 0,643 |
5 | Супесь | 0,550 | 1,000 | 0,537 |
6 | Песок | 0,657 | 0,907 | − |
− Sr=0,951; е=0,63;
− по е sw=0,02, суглинок не набухающий;
− по IL=0,135, суглинок полутвердый [10, т.10], слабо-пучинистый [10, т.13];
|
|
− R0=274,13кПа [9, т.В3];
− ИГЭ-2 не относится к категории слабых грунтов.
Вывод:Суглинок может служить естественным основанием для фундаментов мелкого заложения.
Инженерно-геологический элемент №3 – глина красновато-коричневая, с прослоями и линзами песка пылеватого:
− мощность слоя: 1м;
− модуль деформации Е = 7МПа > 5МПа, глина не относится к сильно сжимаемым грунтам;
− Sr=0,93; е=0,92
− по е sw=0,02 глина не набухающая;
− по IL=0,34, глина тугопластичная [10, т.10], средне-пучинистая [10, т.13];
− R0=239,2кПа [9, т.В3];
− ИГЭ-3 не относится к категории слабых грунтов.
Вывод:Глина может служить естественным основанием для фундаментов мелкого заложения.
Инженерно-геологический элемент №4А – суглинок серовато-желтый, с прослоями песка, линзами глины, с незначительной примесью органических веществ:
− мощность слоя: 2,1м;
− модуль деформации Е = 10,5МПа > 5МПа, суглинок не относится к сильно сжимаемым грунтам;
− Sr=0,789; е=0,776
− по е sw=0,02 суглинок не набухающий;
− по IL=0,393 суглинок тугопластичный [10, т.10], средне-пучинистый [10, т.13];
− R0=206,8кПа [9, т.В3];
− ИГЭ-4А не относится к категории слабых грунтов.
Вывод:Суглинок может служить естественным основанием для фундаментов мелкого заложения.
|
|
Инженерно-геологический элемент №4Б – суглинок серовато-желтый, с прослоями песка, линзами глины, с незначительной примесью органических веществ:
− мощность слоя: 0,8м;
− модуль деформации Е = 10,5МПа > 5МПа, суглинок не относится к сильно сжимаемым грунтам;
− Sr=1,000; е=0,632
− е sw=0,01;
− по IL=0,643суглинок мягкопластичный [10, т.10], сильно-пучинистый [10, т.13];
− R0=232,4кПа [9, т.В3];
− ИГЭ-4Б не относится к категории слабых грунтов.
Вывод:Суглинок может служить естественным основанием для фундаментов мелкого заложения.
Инженерно-геологический элемент №5 – супесь серая, с прослоями песка, суглинка:
− мощность слоя: 2,3м;
− модуль деформации Е = 15МПа > 5МПа, супесь не относится к сильно сжимаемым грунтам;
− Sr=1,000; е=0,55
− е sw=0,01;
− по IL=0,537супесь пластичная [10, т.10], сильно-пучинистая [10, т.13];
− R0=233,8кПа [9, т.В3];
− ИГЭ-5 не относится к категории слабых грунтов.
Вывод:Супесь может служить естественным основанием для фундаментов мелкого заложения.
Инженерно-геологический элемент №6 – песок мелкий, средней плотности:
− мощность слоя: 4,7м;
− модуль деформации Е = 12МПа > 5МПа, песок не относится к сильно сжимаемым грунтам;
|
|
− Sr=0,907; е=0,657
− R0=200,0 кПа [9, т.В3];
− ИГЭ-6 не относится к категории слабых грунтов.
Вывод:Песок мелкий может служить естественным основанием для фундаментов мелкого заложения.
Грунтовое основание представлено надежными со строительной точки зрения грунтами. Горизонтальность слоев выдержана.
Определение глубины промерзания и назначение глубины заложения фундаментов.
Нормативная глубина сезонного промерзания грунта принимается равной средней из ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания грунтов (по данным наблюдений за период не менее 10 лет) на открытой, оголенной от снега горизонтальной площадке при уровне подземных вод, расположенном ниже глубины сезонного промерзания грунтов.
Нормативную глубину сезонного промерзания грунта dfn, при отсутствии данных многолетних наблюдений следует определять на основе теплотехнических расчетов. Для районов, где глубина промерзания не превышает 2,5 м, ее нормативное значение допускается определять по формуле:
(2.42)
гдеMt – безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе [2, т.3].
|
|
− для суглинков;
Расчетная глубина промерзания:
(2.43)
гдеkh – коэффициент теплового влияния сооружения [9, т.5.2].
df=0,5·1,427=0,71
Глубина заложения фундамента [9, т.5.3] должна быть не менее 0,5df=0,5·1,427=0,355
Вывод: принимаю глубину заложения фундамента 2,2м от планировочной отметки земли, высота фундамента 1,8м.
Определение размеров и конструирование отдельностоящих фундаментов из расчета оснований по деформациям.
Целью расчета оснований по деформациям является ограничение абсолютных или относительных перемещений такими пределами, при которых гарантируется нормальная эксплуатация сооружения и не снижается его долговечность (вследствие появления недопустимых осадок, подъемов, кренов, изменений проектных уровней и положений конструкций, расстройств их соединений и т.п.). При этом имеется в виду, что прочность и трещиностойкость фундаментов и надфундаментных конструкций проверены расчетом, учитывающим усилия, которые возникают при взаимодействии сооружения с основанием.
Несущим слоем является слой 2 – суглинок: Е0=10МПа; R0=274,13кПа, .
1) Расчет столбчатого фундамента Ф-1 по оси Ж
Нагрузки по обрезу фундамента Ф1: N0II=1289,3кН; M0II=134,7кН∙м; Q0II=113,1кН.
Ориентировочные размеры подошвы фундамента:
(2.44)
где: NII - расчетная нагрузка по второй группе предельных состояний, приложенная к обрезу фундамента,кН.
γ - осредненное расчетное значение удельного веса грунта и материала фундамента.
d - глубину заложения фундамента, м
l = b;
Нахожу ширину подошвы фундамента:
Принимаю: b = l =2,4м.
Для суглинка с IL = 0,135 при L / H = 2,5: g c 1 = 1,25; g c 2 = 1,06 [9, т.5.4].
Осредненный удельный вес грунта под подошвой фундамента вычисляется в пределах: 0,5b=0,5·2,4=1,2м.
Расчетное сопротивление грунта основания:
(2.45)
где: gс1 и gс2 - коэффициенты условий работы;
k− коэффициент, принимаемый равным 1, если прочностные характеристики грунта (φ и c) определены непосредственными испытаниями;
M g, Mq и M с − коэффициенты, принимаемые по таблице 5.5 СП 22.13330.2011;
kz − коэффициент, принимаемый при b < 10 м равным 1;
b− ширина подошвы фундамента, м;
gII − осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3;
γ'II− то же, выше подошвы фундамента;
cII − расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;
Вычисляю gII:
Вычисляю gII’:
Корректирую ориентировочные размеры подошвы фундамента, заменив R0 на фактическое расчетное сопротивление грунта по формуле (2.44):
Нахожу ширину подошвы фундамента:
Принимаю: b=l =2,1м;
Осредненный удельный вес грунта под подошвой фундамента вычисляется в пределах: 0,5b=0,5·2,1=1,05м.
Рисунок 31
Вычисляю gII:
Вычисляю g II ’:
R=412,93кПа < R0=416,72кПа, расхождение в 0,9%.
Принимаю l=b=2,1м
Проверка краевых давлений:
(2.46)
расхождение18,54%;
(2.47)
Эксцентриситет равнодействующей нагрузки по подошве фундамента определяю по формуле [10, п.7.2]:
(2.48)
Вывод: требование по форме эпюры давлений по подошве фундамента для здания удовлетворено – отрыва подошвы фундамента от основания не происходит.
(2.49)
Корректирую размеры подошвы фундамента: принимаю l =2,4м;b =2,1м. Определяем эксцентриситет по формуле (2.48)
Вывод: требование по форме эпюры давлений по подошве фундамента для здания удовлетворено – отрыва подошвы фундамента от основания не происходит.
расхождение 5,6%.
Вычисление осадки фундамента Ф-1
Определение шага для разбивки основания:
Максимальное давление под подошвой фундамента:
Определяю вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента:
При ширине подошвы фундамента b £ 5 м и отсутствии в основании слоев грунта с Е < 5 МПа суммирование проводится до тех пор, пока s z р не станет меньше 0,2×s zg. Смотреть рисунок 33.
Осадка фундамента определяется по формуле:
(2.50)
Таблица 12 – Вычисление осадки фундамента Ф-1
№ игэ | z, м | x | a | h , м | s zp, кПа | s z g, кПа | g II, кН/м3 | szg, кПа | 0,2szg, кПа | кПа | кПа | Е, кПа | м |
2 | 0 | 0 | 1,000 | 0 | 467,61 | 39,49 | 20,30 | 39,49 | 7,898 | 428,12 | |||
0,60 | 0,57 | 0,900 | 0,60 | 420,849 | 35,54 | 20,30 | 51,67 | 10,334 | 385,309 | 406,71 | 10,0 | 0,0244 | |
3 | 0,84 | 0,80 | 0,817 | 0,24 | 382,037 | 32,26 | 18,70 | 56,158 | 11,232 | 349,777 | 367,54 | 7,0 | 0,0126 |
1,60 | 1,52 | 0,509 | 0,76 | 238,013 | 20,10 | 18,70 | 70,37 | 14,074 | 217,913 | 283,845 | 7,0 | 0,0308 | |
4А
| 1,68 | 1,60 | 0,478 | 0,08 | 223,518 | 18,88 | 18,70 | 71,866 | 14,373 | 204,638 | 211,275 | 10,5 | 0,0016 |
2,52 | 2,40 | 0,281 | 0,84 | 131,398 | 11,09 | 18,70 | 87,574 | 17,515 | 120,301 | 162,47 | 10,5 | 0,0130 | |
3,36 | 3,20 | 0,178 | 0,84 | 83,235 | 7,029 | 18,70 | 103,28 | 20,656 | 76,206 | 98,254 | 10,5 | 0,0786 | |
3,70 | 3,52 | 0,152 | 0,34 | 71,078 | 6,002 | 18,70 | 109,64 | 21,928 | 65,076 | 70,641 | 10,5 | 0,0023 | |
4Б | 4,20 | 4,00 | 0,121 | 0,50 | 56,581 | 4,778 | 10,54 | 114,91 | 22,982 | 51,803 | 58,44 | 10,5 | 0,0028 |
4,50 | 4,29 | 0,107 | 0,30 | 50,034 | 4,225 | 10,54 | 118,07 | 23,614 | 45,809 | 48,806 | 10,5 | 0,0014 | |
5 | 5,04 | 4,80 | 0,087 | 0,54 | 40,682 | 3,436 | 10,77 | 123,89 | 24,778 | 37,246 | 41,528 | 15,0 | 0,0015 |
5,88 | 5,60 | 0,065 | 0,84 | 30,395 | 2,567 | 10,77 | 132,93 | 26,587 | 27,828 | 32,537 | 15,0 | 0,0018 | |
6,72 | 6,40 | 0,052 | 0,84 | 24,31 | 2,053 | 10,77 | 141,98 | 28,396 | 22,257 | 25,043 | 15,0 | 0,0014 |
Вывод: необходимо уменьшить нормальные вертикальные напряжения путем увеличения подошвы фундамента.
Принимаю: l=b=2,7.
При ширине подошвы фундамента b £ 5 м и отсутствии в основании слоев грунта с Е < 5 МПа суммирование проводится до тех пор, пока s z р не станет меньше 0,2×szg.
Определение шага для разбивки основания:
Таблица 13 – Вычисление осадки фундамента Ф-1
№ игэ | z, м | x | a | h , м | s zp, кПа | s z g, кПа | g II, кН/м3 | szg, кПа | 0,2szg, кПа | кПа | кПа | Е, кПа | м |
2 | 0 | 0 | 1,000 | 0 | 323,98 | 39,49 | 20,3 | 39,49 | 7,898 | 284,49 | |||
0,60 | 0,44 | 0,944 | 0,60 | 305,837 | 39,28 | 20,3 | 51,67 | 10,334 | 268,559 | 276,524 | 10,0 | 0,0166 | |
3 | 1,08 | 0,80 | 0,800 | 0,48 | 259,184 | 31,59 | 18,7 | 60,646 | 12,129 | 227,592 | 248,075 | 7,0 | 0,0170 |
1,60 | 1,19 | 0,613 | 0,52 | 198,665 | 24,22 | 18,7 | 70,37 | 14,074 | 174,449 | 201,021 | 7,0 | 0,0149 | |
4А | 2,16 | 1,6 | 0,449 | 0,56 | 145,467 | 17,73 | 18,7 | 80,842 | 16,168 | 127,736 | 151,093 | 10,5 | 0,0081 |
3,24 | 2,4 | 0,257 | 1,08 | 83,263 | 10,15 | 18,7 | 101,04 | 20,208 | 73,114 | 100,425 | 10,5 | 0,0103 | |
3,70 | 2,74 | 0,209 | 0,46 | 67,809 | 8,265 | 18,7 | 109,64 | 21,928 | 59,544 | 66,329 | 10,5 | 0,0029 |
Определение размеров и конструирование ленточного фундамента по оси Ж из расчета оснований по деформациям.
Таблица 14 − Сбор нагрузки от покрытия
Наименование нагрузки | Нормат-я нагрузка, ,кН/м2 | Коэф-т надежн. по нагрузке, | Коэф-т надежн. по назначению, | Расчетная нагрузка, ,кН/м2 | |||||
Постоянные нагрузки | |||||||||
− подвесной потолок − ж/б плита покрытия , , , − ц/п стяжка , − утеплитель ПСБ-С 35 , − керамзитовый гравий , − армированная ц/п стяжка , − 2 слоя линокрома ТПП − 1 слой линокрома ТКП |
0,042
3,021
0,180
0,056
0,800
1,250
0,072
0,046 |
1,05
1,1
1,3
1,2
1,3
1,3
1,2
1,2 |
1
1
1
1
1
1
1
1 |
0,044
3,323
0,234
0,067
0,960
1,625
0,086
0,055 | |||||
ИТОГО | 5,467 |
|
| 6,394 | |||||
Временные нагрузки | |||||||||
Кратковременные: − снеговая нагрузка |
1,680 |
1,4 |
1 | 2,400 | |||||
Таблицы 15 – Сбор нагрузки от стены
Сбор нагрузки от стены | Нормат-я нагрузка, ,кН/м | Коэф-т надежн. по нагрузке, | Коэф-т надежн. по назначению, | Расчетная нагрузка, ,кН/м |
Постоянные нагрузки | ||||
− кирпичная кладка , − утеплитель плиты минераловатные полужесткие , − утеплитель «Пеноплекс 35» , − система навесного фасада , − уголок 50х75, | 143,48 1,448 0,025 1,688 0,009 | 1,1 1,2 1,2 1,05 1,05 | 1 1 1 1 1 | 157,828 1,738 0,030 1,772 0,009 |
- штукатурка , | 3,36 | 1,3 | 1 | 4,368 |
ИТОГО | 150,01 | 165,745 |
Определяю нагрузку, действующую на фундамент с учетом грузовой площади:
Постоянная нагрузка от перекрытия и стены:
Временная нагрузка – нагрузка от снега:
Нагрузка по обрезу фундамента Ф2: n 0 II=169,9кН/м.
Предварительная ширина плиты фундамента:
Принимаю b=0,8м.
Для суглинка с IL = 0,135 при L/H = 2,5: gc1 = 1,25; gc2 = 1,06 [9, т.5.4].
Осредненный удельный вес грунта под подошвой фундамента вычисляется в пределах: 0,5b=0,5·0,8=0,4м.
Вычисляю g II:
Вычисляю g II ’:
Расчетная ширина плиты фундамента:
Принимаю b=0,6м.
Осредненный удельный вес грунта под подошвой фундамента вычисляется в пределах: 0,5b=0,5·0,6=0,3м.
Краевое давление по подошве фундамента:
расхождение 17%.
Принимаю плиту ленточного фундамента ФЛ6.24-1: b=600мм, L=2380мм, h=300мм.
Вычисление осадки ленточного фундамента.
Определение шага для разбивки основания:
Максимальное давление под подошвой фундамента:
Определяю вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента:
При ширине подошвы фундамента b £ 5 м и отсутствии в основании слоев грунта с Е < 5 МПа суммирование проводится до тех пор, пока szр не станет меньше 0,2×szg. Смотреть рисунок 34.
Таблица 16 – Вычисление осадки ленточного фундамента
№ игэ | z, м | x | a | h , м | s zp, кПа | s z g, кПа | g II, кН/м3 | szg, кПа | 0,2szg, кПа | кПа | кПа | Е, кПа | м |
2 | 0 | 0 | 1,00 | 0 | 327,2 | 39,49 | 20,3 | 39,49 | 7,898 | 287,71 | |||
0,24 | 0,8 | 0,881 | 0,24 | 288,263 | 34,791 | 20,3 | 44,362 | 8,872 | 253,472 | 270,591 | 10,0 | 0,0065 | |
0,48 | 1,60 | 0,641 | 0,24 | 209,735 | 25,313 | 20,3 | 49,234 | 9,847 | 183,687 | 218,580 | 10,0 | 0,0052 | |
0,60 | 2,00 | 0,548 | 0,12 | 179,306 | 21,641 | 20,3 | 51,670 | 10,334 | 155,665 | 170,676 | 10,0 | 0,0020 | |
3 | 0,72 | 2,40 | 0,473 | 0,12 | 154,766 | 18,679 | 18,7 | 53,914 | 10,783 | 136,087 | 146,876 | 7,0 | 0,0025 |
0,96 | 3,20 | 0,367 | 0,24 | 120,082 | 14,493 | 18,7 | 58,402 | 11,68 | 105,589 | 120,838 | 7,0 | 0,0041 | |
1,20 | 4,00 | 0,296 | 0,24 | 96,851 | 11,689 | 18,7 | 62,89 | 12,578 | 85,162 | 95,376 | 7,0 | 0,0033 | |
1,44 | 4,80 | 0,245 | 0,24 | 80,164 | 9,675 | 18,7 | 67,378 | 13,476 | 70,489 | 77,826 | 7,0 | 0,0027 | |
1,60 | 5,33 | 0,219 | 0,16 | 71,657 | 8,648 | 18,7 | 70,37 | 14,074 | 63,009 | 66,749 | 7,0 | 0,0015 | |
4А | 1,68 | 5,66 | 0,205 | 0,08 | 67,076 | 8,095 | 18,7 | 71,866 | 14,373 | 58,981 | 60,995 | 10,5 | 0,0005 |
1,92 | 6,40 | 0,179 | 0,24 | 58,569 | 7,069 | 18,7 | 76,354 | 15,271 | 51,500 | 55,241 | 10,5 | 0,0013 | |
2,16 | 7,20 | 0,156 | 0,24 | 51,043 | 6,160 | 18,7 | 80,842 | 16,168 | 44,883 | 48,192 | 10,5 | 0,0011 | |
2,40 | 8,00 | 0,138 | 0,24 | 45,154 | 5,450 | 18,7 | 85,33 | 17,066 | 39,704 | 42,294 | 10,5 | 0,0010 | |
2,64 | 8,80 | 0,123 | 0,24 | 40,246 | 4,857 | 18,7 | 89,818 | 17,964 | 35,389 | 37,547 | 10,5 | 0,0009 | |
2,88 | 9,60 | 0,111 | 0,24 | 36,319 | 4,383 | 18,7 | 94,306 | 18,861 | 31,936 | 33,663 | 10,5 | 0,0008 | |
3,12 | 10,40 | 0,100 | 0,24 | 32,72 | 3,949 | 18,7 | 98,794 | 19,759 | 28,771 | 30,354 | 10,5 | 0,0007 | |
3,36 | 11,20 | 0,092 | 0,24 | 30,102 | 3,633 | 18,7 | 103,28 | 20,656 | 26,469 | 27,620 | 10,5 | 0,0006 | |
3,60 | 12,00 | 0,084 | 0,24 | 27,48 | 3,317 | 18,7 | 107,77 | 21,554 | 24,163 | 25,316 | 10,5 | 0,0006 | |
3,70 | 12,33 | 0,081 | 0,10 | 26,503 | 3,199 | 18,7 | 109,64 | 21,928 | 23,304 | 23,734 | 10,5 | 0,0002 | |
4Б | 3,84 | 12,8 | 0,076 | 0,14 | 24,867 | 3,001 | 10,54 | 111,12 | 22,224 | 21,866 | 22,585 | 10,5 | 0,0003 |
4,08 | 13,6 | 0,068 | 0,24 | 22,250 | 2,685 | 10,54 | 113,65 | 22,73 | 19,565 | 20,716 | 10,5 | 0,0005 | |
S | 0,0369 |
Вывод: необходимо увеличить площадь подошвы фундамента Ф-1.
Принимаю l=3,3м; b=3м.
Определение шага для разбивки основания:
Таблица 17– Вычисление осадки ленточного фундамента
№ игэ | z, м | x | a | h , м | s zp, кПа | s z g, кПа | g II, кН/м3 | szg, кПа | 0,2szg, кПа | кПа | кПа | Е, кПа | м |
2 | 0,0 | 0,00 | 1,00 | 0,00 | 236,36 | 39,49 | 20,3 | 39,49 | 7,898 | 196,87 | |||
0,6 | 0,40 | 0,963 | 0,60 | 227,615 | 38,029 | 20,3 | 51,67 | 10,334 | 189,586 | 193,228 | 10,0 | 0,0116 | |
3 | 1,2 | 0,80 | 0,812 | 0,60 | 191,924 | 32,066 | 18,7 | 62,89 | 12,578 | 159,858 | 174,722 | 7,0 | 0,0150 |
1,60 | 1,07 | 0,686 | 0,40 | 162,096 | 27,082 | 18,7 | 70,37 | 14,074 | 135,013 | 147,436 | 7,0 | 0,0084 | |
4А | 2,40 | 1,60 | 0,470 | 0,80 | 110,995 | 18,545 | 18,7 | 85,33 | 17,066 | 92,45 | 113,732 | 10,5 | 0,0087 |
3,6 | 2,40 | 0,274 | 1,2 | 64,763 | 10,820 | 18,7 | 107,77 | 21,554 | 53,942 | 73,196 | 10,5 | 0,0084 | |
3,7 | 2,47 | 0,264 | 0,10 | 62,352 | 10,417 | 18,7 | 109,64 | 21,928 | 51,934 | 52,938 | 10,5 | 0,0005 | |
4Б | 4,50 | 3,00 | 0,194 | 0,80 | 45,901 | 7,669 | 10,54 | 118,07 | 23,614 | 38,232 | 45,083 | 10,5 | 0,0034 |
5 | 4,8 | 3,20 | 0,173 | 0,30 | 10,772 | 6,812 | 10,77 | 121,30 | 24,261 | 33,960 | 36,096 | 15,0 | 0,0007 |
6,00 | 4,00 | 0,117 | 1,2 | 27,725 | 4,632 | 10,77 | 134,23 | 26,845 | 23,093 | 28,526 | 15,0 | 0,0023 | |
6,8 | 4,53 | 0,094 | 0,80 | 22,241 | 3,716 | 10,77 | 142,84 | 28,569 | 18,525 | 20,809 | 15,0 | 0,0011 |
S 0,0601
Вывод: необходимо увеличить площадь подошвы фундамента Ф-1.
Принимаю l=3,6м; b=3,6м. 23564
Определение шага для разбивки основания:
Таблица 18– Вычисление осадки ленточного фундамента
№ игэ | z, м | x | a | h , м | s zp, кПа | s z g, кПа | g II, кН/м3 | szg, кПа | 0,2szg, кПа | кПа | кПа | Е, кПа | м |
2 | 0 | 0 | 1,0 | 0 | 186,98 | 39,490 | 20,3 | 39,49 | 7,898 | 147,49 | |||
0,6 | 0,33 | 0,967 | 0,6 | 180,810 | 38,187 | 20,3 | 51,67 | 10,334 | 142,623 | 145,056 | 10,0 | 0,0087 | |
3 | 1,44 | 0,8 | 0,8 | 0,84 | 149,584 | 31,592 | 18,7 | 67,378 | 13,476 | 117,992 | 130,307 | 7,0 | 0,0156 |
1,6 | 0,89 | 0,756 | 0,16 | 141,357 | 29,854 | 18,7 | 70,37 | 14,074 | 111,502 | 114,747 | 7,0 | 0,0026 | |
4А | 2,88 | 1,60 | 0,449 | 1,28 | 83,954 | 17,731 | 18,7 | 94,306 | 18,861 | 66,223 | 88,863 | 10,5 | 0,0108 |
3,7 | 2,06 | 0,324 | 0,82 | 60,582 | 12,795 | 18,7 | 109,64 | 21,928 | 47,787 | 52,064 | 10,5 | 0,0041 | |
4Б | 4,32 | 2,4 | 0,257 | 0,62 | 48,054 | 10,149 | 10,54 | 116,18 | 23,235 | 37,905 | 42,846 | 10,5 | 0,0025 |
4,5 | 2,5 | 0,243 | 0,18 | 45,436 | 9,596 | 10,54 | 118,07 | 23,614 | 35,840 | 36,873 | 10,5 | 0,0006 | |
5 | 5,76 | 3,2 | 0,16 | 1,26 | 29,917 | 6,318 | 10,77 | 131,64 | 26,328 | 23,598 | 29,719 | 15,0 | 0,0025 |
6,8 | 3,78 | 0,121 | 1,04 | 22,625 | 4,778 | 10,77 | 142,84 | 28,569 | 17,846 | 20,722 | 15,0 | 0,0014 |
S 0,0601
Вывод: фундаменты подобраны верно.
Прочность ИГЭ №3 – 239,2кПа,что меньше прочности слоя ИГЭ №4, необходимо проверить прочность подстилающего слоя:
,
где − вертикальные напряжения в грунте на глубине z от подошвы фундамента.
Дата добавления: 2020-04-25; просмотров: 164; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!