Трёхфазное короткое замыкание
Симметричное трёхфазное короткое замыкание К(3) – наиболее простой для расчёта и анализа вид повреждения. Оно характерно тем, что токи КЗ во всех фазах равны по величине как в месте возникновения КЗ, так и в любой другой точке сети, а также равны между собой фазные и линейные напряжения в любом сечении трёхпроводной линии, т.е.
; ; .
На рисунке 3.1 показан участок воздушной ЛЭП, на котором возникло металлическое трёхфазное КЗ.
В приведённой схеме векторами показаны условно положительные направления токов КЗ - от источника питания к месту повреждения.
При расчётах токов короткого замыкания и остаточных напряжений на шинах подстанции 1 токами нагрузки следует пренебречь.
Построение векторной диаграммы следует начать с векторов фазных ЭДС
Под действием фазных ЭДС в каждом фазном проводе протекает ток короткого замыкания величина которого определяется выражением:
|
- - фазная ЭДС ( или или );
- ZC и ZЛ полные комплексные сопротивления электрической системы и участка линии от шин питающей подстанции, где установлена релейная защита, до места КЗ;
- RC, XC, RЛ, XЛ – активные и реактивные сопротивления системы и участка линии.
Токи КЗ в фазах сдвинуты в сторону отставания относительно одноимённых ЭДС на угол системы .
|
|
|
Междуфазные напряжения в точке К равны нулю. Фазные напряжения в точке К также равны нулю.
а также
Остаточные фазные напряжения на шинах подстанции 1 определяются выражениями:
|
или для фазы А
, т.е. равно геометрической сумме векторов напряжений на активном и реактивном сопротивлениях повреждённого участка линии от шин до точки К.
Модули фазных напряжений на шинах подстанции 1 имеют одинаковые значения. Каждый вектор напряжения на шинах подстанции опережает ток в своей фазе на угол .
|
Для воздушных ЛЭП 35 кВ угол лежит в пределах 450 500;
110 кВ - 600 700; 220 кВ (один провод в фазе) - 730 820; 330 кВ (два провода в фазе – RЛ меньше) - 800 850; 500 (три провода в фазе) - 860 880. Большему сечению фазного провода соответствует большие значения и .
Когда воздушная ЛЭП питает потребители с активным и реактивным характером сопротивления, то в целом в нормальном режиме линия совместно с потребителями имеет сопротивление активно-индуктивного характера. Наличие в линии на промежуточных подстанциях мощных силовых трансформаторов, реакторов ещё более увеличивает индуктивность системы в целом и линии в частности. На рисунке 3.3 приведены треугольники сопротивлений для случая нормального режима (OMN) и для случая трёхфазного КЗ в конце воздушной линии (OM/N/)
|
|
При возникновении трёхфазного КЗ местом КЗ «отсекается» потребитель и сопротивление линии становится преимущественно индуктивным. А резкое снижение активной нагрузки увеличивает угол системы до 600 880. Другими словами закороченной воздушной линии резко уменьшается
|
Кабельная линия (0,4 кВ; 6кВ; 10кВ) в нормальном режиме работы и при КЗ в конце кабеля ведёт себя иначе, чем воздушная ЛЭП. Известно, что в силу конструктивных особенностей кабельных ЛЭП, характер полного сопротивления жилы кабеля существенно активный, а весьма велик. Подключённые к кабелю активные потребители и асинхронные двигатели несколько снижают , отчего угол сдвига фаз между фазным током нормального режима и напряжением на одноимённой фазе несколько увеличивается. На рисунке 3.4 приведены треугольники сопротивлений кабельной ЛЭП для случая нормального режима и для случая КЗ в конце кабельной линии.
Рисунок 3.4 показывает, что угол сдвига фаз между током в фазе и остаточным напряжением на шинах подстанции достаточно велик ( ), он во многом зависит от характера сопротивления поключённого потребителя.
|
|
При возникновении КЗ в конце кабеля, когда коротким замыканием «отсекается» потребитель, возрастает, а угол сдвига фаз уменьшается ( ).
В этом заключается одна из многих особенностей кабельных ЛЭП в сравнении с воздушными ЛЭП.
На этих общих рассуждениях остановимся. Более подробно процессы в кабельных присоединениях собственных нужд АЭС 0,4 кВ; 6,3 кВ должны быть рассмотрены при изучении конкретных релейных защит на конкретных кабельных присоединениях.
В дальнейшем при рассмотрении иных видов КЗ будем ориентироваться на воздушные ЛЭП.
Выводы
1. Векторные диаграммы токов короткого замыкания К(3) и остаточных напряжений на шинах подстанции являются симметричными и уравновешенными. В составе полных токов и напряжений нет составляющих ОП и НП.
2. Трёхфазное КЗ сопровождается резким увеличением токов во всех трёх фазах и резким снижением фазных и междуфазных напряжений. Поэтому трёхфазное КЗ является самым опасным повреждением для устойчивости работы энергосистемы и потребителей.
3. В начальном периоде (во время развития КЗ из-за неодинаковости дуговых сопротивлений) может кратковременно нарушаться симметрия токов и напряжений.
|
|
4. Величина остаточного напряжения на шинах подстанции во многом зависит от удалённости места КЗ от шин.
5. Угол сдвига фаз между током КЗ и напряжением одноимённой фазы зависит от конструктивных особенностей и технических характеристик ЛЭП.
3.2 Двухфазное короткое замыкание
При двухфазном КЗ токи и напряжения в различных фазах неодинаковы. Рассмотрим соотношения токов и напряжений при двухфазном КЗ. На рисунке 3.5 приведена схема замещения трёхфазной электрической сети, в которой произошло двухфазное КЗ (К(2)).
|
Векторами и обозначены условно положительные направления токов КЗ от источника к месту КЗ.
Под действием междуфазной ЭДС в линии возникают токи КЗ и . Их значения определяются выражением
|
- 2(ZC+ZЛ) – полное сопротивление прямой последовательности повреждённых фаз (петли короткого замыкания).
Ток фазы А мал, им можно пренебречь.
Токи в повреждённых фазах равны по модулю и противоположно направлены, - ток КЗ в фазе В совпадает с выбранным условно положительным направлением, а ток КЗ в фазе С противоположен условно положительному направлению. Поэтому в векторной форме следует записать
Вектор тока КЗ отстаёт от создавшей его ЭДС на угол
Известно, что при
двухфазном КЗ токи НП
отсутствуют, т.к.
Напряжение неповреждённой фазы А одинаково в любой точке сети и равно ЭДС
Определим напряжения в точке К на повреждённых фазах относительно земли.
Поскольку: 1) междуфазное напряжение в точке К при металлическом К(2) равно нулю, то можно записать ; отсюда ;
2) при двухфазном КЗ фазные напряжения не содержат составляющих НП, то должно удовлетворяться условие
Учитывая, что , а , находим ; отсюда
Следовательно, в месте КЗ напряжение каждой неповреждённой фазы относительно земли равно половине напряжения неповреждённой фазы и противоположно ему по знаку (рисунок 3.6).
Для релейной защиты больший интерес представляют токи и остаточные напряжения на шинах подстанции. Построим векторные диаграммы токов и напряжений в точке 1, в месте установки РЗ (на шинах подстанции).
Векторы и векторы токов КЗ и остаются без изменений. Остаточные напряжения на шинах В и С и равны геометрическим суммам напряжений и , а также и , т.е.
|
Выводы
1.Чем дальше отстоит место КЗ от шин подстанции, тем больше полное сопротивление цепи короткого замыкания и тем больше остаточные фазные и междуфазные напряжения на шинах подстанции.
2. Напряжение неповреждённой фазы остаётся неизменным по всей длине линии и равным .
3. Вектор тока отстаёт по фазе от остаточного междуфазного напряжения , на угол линии , который равен
В общем случае
4.Векторы токов и , а также векторы фазных остаточных напряжений , , образуют несимметричные, но уравновешенные системы, что указывает на отсутствие составляющих НП. Наличие несимметрии говорит о том, что в составе полных токов и напряжений есть составляющие ПП и ОП.
Этот последний важный вывод подтвердим рядом примеров. Построим векторные диаграммы полных токов , , и напряжений , , в различных сечениях сети и разложим полные токи и напряжения на симметричные составляющие.
На рисунке 3.9 приведено разложение полных токов двухфазного КЗ на симметричные составляющие.
В составе полных токов двухфазного КЗ нет составляющих НП.
|
Разложение полных напряжений на симметричные составляющие произведём для различного удаления места КЗ от шин подстанции: рисунок 3.10,а) – КЗ вблизи подстанции; 3.10,б) – КЗ на некотором удалении от шин подстанции; 3.10,в) – КЗ на значительном удалении.
5. Величины напряжений ПП и ОП в месте установки защиты зависят от удалённости места КЗ от шин подстанции
6. Из векторных диаграмм на рисунках 3.9 и 3.10 следует, что токи обратной последовательности , , опережают «свои» напряжения , , на 1100 1200
Дата добавления: 2019-11-25; просмотров: 1144; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!