Предельно допустимая ширина раскрытия трещин для элементов, к которым не предъявляются требования непроницаемости

 

Класс арматуры	Предельно допустимая ширина раскрытия трещин, а crc , ult
	продолжительное раскрытие трещин	непродолжительное раскрытие трещин
А240-А600, В500, Вр500	0,3	0,4
А800, А1000, Вр1200-Вр1400, К1400, К1500(К-19) и К1500 (К-7) диаметром 12 мм	0,2	0,3
Вр1500 и К1500(К-7) диаметром 6 и 9 мм	0,1	0,2

 

 

Значения  коэффициента γ

Таблица IV.5

 

Сечения	Коэф- фициент γ	Форма поперечного сечения
1. Прямоугольное	1,30
2. Тавровое с полкой, распо- ложенной в сжатой зоне	1,30

 

Продолжение прил. IV

Окончание табл. IV .5

 

3. Тавровое с полкой (уши- рением), расположенной в растянутой зоне:
а)при b ' f   / b ≤ 2	1,20
б)при b ' f   / b > 2	1,15
4 . Двутавровое симметрич- ное (коробчатое):
а) при b ' f   / b = b f   / b ≤ 2	1,30
б) при 2 < b' f   /b = b f /b ≤ 6	1,25
в) при b ' f   / b = b f   / b > 6	1,20
5. Двутавровое несиммет- ричное удовлетворяющее условию b ' f   / b ≤ 3:
а)при b f /b ≤ 2	1,20
б)при 2 < b f /b ≤ 6	1,15
в) при b f /b > 6	1,10
6. Двутавровое несиммет- ричное удовлетворяющее условию 3< b ' f   / b < 8:
а) при b f   / b ≤ 4 независимо от отношения h f   / h	1,25
б) при b f   / b > 4 и h f   / h ≥ 0,2	1,25
в) при b f   / b > 4 и h f   / h < 0,2	1,20

 

 

 

Значения  коэффициента ζ

Продолжение прил. IV

Таблица IV .6

 

 

φ e /h Коэффициенты ζ = z / h o   при значениях μa s 1 равных 0,02 0,03 0,05 0,07 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,40 0,50 0,0 0,7 0,70 0,69 0,69 0,69 0,68 0,68 0,68 0,67 0,67 0,67 0,67 0,8 0,77 0,76 0,74 0,73 0,72 0,70 0,69 0,68 0,68 0,67 0,66 0,9 0,82 0,80 0,77 0,76 0,74 0,71 0,70 0,68 0,67 0,66 0,64 1,0 0,84 0,82 0,78 0,77 0,74 0,71 0,69 0,67 0,66 0,64 0,62 1,1 0,85 0,83 0,79 0,77 0,74 0,71 0,68 0,66 0,65 0,62 0,60 ≥1,2 0,85 0,83 0,79 0,77 0,74 0,70 0,67 0,65 0,63 0,60 0,58 0,2 0,7 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,8 0,79 0,79 0,78 0,77 0,77 0,76 0,75 0,75 0,74 0,74 0,73 0,9 0,85 0,84 0,82 0,81 0,80 0,78 0,77 0,76 0,75 0,74 0,73 1,0 0,87 0,86 0,84 0,83 0,81 0,79 0,77 0,76 0,75 0,74 0,72 ≥1,2 0,88 0,87 0,85 0,83 0,81 0,79 0,77 0,75 0,74 0,72 0,70 0,4 0,7 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,8 0,80 0,79 0,79 0,79 0,79 0,78 0,78 0,78 0,77 0,77 0,77 0,9 0,87 0,86 0,84 0,83 0,82 0,81 0,80 0,80 0,79 0,78 0,77 1,0 0,89 0,88 0,86 0,85 0,84 0,82 0,81 0,80 0,79 0,78 0,77 ≥1,2 0,88 0,87 0,86 0,85 0,84 0,82 0,81 0,80 0,79 0,77 0,76 0,6 0,8 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,79 0,79 0,79 0,79 0,79 0,79 0,9 0,87 0,87 0,86 0,85 0,84 0,83 0,82 0,82 0,81 0,80 0,80 1,0 0,89 0,88 0,87 0,87 0,86 0,84 0,83 0,83 0,82 0,81 0,80 ≥1,2 0,90 0,88 0,87 0,86 0,85 0,84 0,83 0,82 0,81 0,80 0,79 ≥0,8 0,8 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,9 0,88 0,87 0,86 0,86 0,85 0,84 0,84 0,83 0,83 0,82 0,82 1,0 0,89 0,89 0,88 0,87 0,87 0,86 0,85 0,84 0,83 0,83 0,82 ≥1,2 0,90 0,88 0,87 0,87 0,86 0,85 0,84 0,84 0,83 0,82 0,81

f      s o

 

Обозначения в таблице IV.6:

 

 

 

 

 

Значения  коэффициента φ с

Продолжение прил. IV

Таблица IV . 7

 

φ f	e s /h o	Коэффициент φ с   при значениях μa s 2 равных
		0,03	0,05	0,07	0,10	0,15	0,20	0,25	0,30	0,40	0,50	0,60	0,70	0,90	1,10	1,50	2,00
0,0	0,7	0,29	0,29	0,30	0,30	0,30	0,31	0,31	0,31	0,32	0,32	0,32	0,32	0,32	0,33	0,33	0,33
	0,8	0,18	0,20	0,21	0,22	0,24	0,25	0,26	0,27	0,28	0,28	0,29	0,29	0,30	0,31	031	0,32
	0,9	0,12	0,14	0,16	0,18	0,20	0,21	0,23	0,24	0,25	0,26	0,27	0,27	0,28	0,29	0,30	0,31
	1,0	0,09	0,11	0,1З	0,15	0,18	0,19	0,20	0,21	0,23	0,24	0,25	0,26	0,27	0,28	0,29	0,30
	1,1	0,07	0,09	0,11	0,13	0,16	0,17	0,19	0,20	0,22	0,23	0,24	0,25	0,26	0,28	0,28	0,29
	1,2	0,06	0,08	0,10	0,12	0,14	0,16	0,18	0,19	0„21	0,22	0,23	0,24	0,26	0,27	0,28	0,29
	1,3	0,05	0,07	0,09	0,11	0,13	0,15	0,17	0,18	0,20	0,21	0,23	0,23	0,25	0,26	0,27	0,29
0,2	0,8	0,31	0,33	0,34	0,35	0,37	0,38	0,39	0,40	0,41	0,42	0,43	0,43	0,44	0,45	0,45	0,46
	0,9	0,18	0,21	0,23	0,26	0,29	0,31	0,33	0,34	0,36	0,38	0,39	0,40	0,41	0,42	0,43	0,44
	1,0	0,12	0,15	0,18	0,21	0,24	0,27	0,29	0,30	0,33	0,34	0,36	0,37	0,39	0,40	0,42	0,43
	1,1	0,09	0,12	0,15	0,17	0,21	0,24	0,26	0,28	0,30	0,32	0,34	0,35	0,37	039	0,40	0,43
	1,2	0,07	0,10	0,13	0,15	0,19	0,22	0,24	0,26	0,28	0,30	0,32	0,33	0,36	038	039	0,41
	1,3	0,07	0,09	0,11	0,14	0,17	0,20	0,22	0,24	0,27	0,29	0,31	0,32	0,35	037	0,38	0,40
0,4	0,8	0,46	0,47	0,48	0,50	0,51	0,53	0,54	0,54	0,56	0,57	0,57	0,58	0,59	0,59	0,60	0,60
	0,9	0,23	0,27	0,30	0,34	0,38	0,41	0,43	0,44	0,47	0,49	0,50	0,52	0,53	0,55	0,56	0,58
	1,0	0,14	0,18	0,22	0,25	0,30	0,33	0,36	0,38	0,41	0,44	0,46	0,47	0,50	0,52	0,54	0,55
	1,1	0,10	0,14	0,17	0,21	0,25	0,29	0,32	0,34	0,38	0,40	0,42	0,44	0,47	0,50	0,52	0,54
	1,2	0,10	0,11	0,14	0,18	0,22	0,26	0,29	0,31	0,35	0,38	0,40	0,42	0,45	0,48	0,50	0,52
	≥1,3	0,11	0,10	0,13	0,16	0,20	0,24	0,27	0,29	0,33	0,36	0,38	0,40	0,43	0,46	0,49	0,51

 

 

Продолжение прил. IV

Окончание т абл . IV. 7

 

 

0,6	0,8	0,61	0,63	0,64	0,65	0,67	0,68	0,69	0,69	0,71	0,71	0,72	0,73	0,73	0,74	0,75	0,75
	0,9	0,28	0,33	0,37	0,41	0,46	0,50	0,52	0,54	0,58	0,60	0,62	0,63	0,62	0,68	0,69	0,71
	1,0	0,16	0,21	0,25	0,29	0,35	0,39	0,43	0,45	0,50	0,53	0,55	0,57	0,60	0,63	0,65	0,68
	1,1	0,13	0,15	0,19	0,23	0,29	0,33	0,37	0,40	0,44	0,48	0,51	0,53	0,56	0,60	0,62	0,65
	1,2	0,14	0,12	0,16	0,20	0,25	0,29	0,33	0,36	0,41	0,44	0,47	0,50	0,53	0,57	0,60	0,63
	1,3	0,15	0,13	0,14	0,17	0,23	0,27	0,30	0,33	0,38	0,42	0,45	0,47	0,41	0,45	0,58	0,62
0,8	0,8	0,79	0,80	0,80	0,81	0,83	0,84	0,85	0,85	0,86	0,87	0,87	0,88	0,88	0,89	0,90	0,90
	0,9	0,33	0,38	0,43	0,48	0,54	0,58	0,62	0,64	0,68	0,71	0,73	0,75	0,78	0,80	0,82	0,84
	1,0	0,17	0,23	0,27	0,33	0,40	0,45	0,49	0,52	0,57	0,61	0,64	0,66	0,70	0,74	0,77	0,80
	1,1	0,16	0,16	0,20	0,25	0,32	0,37	0,41	0,45	0,50	0,45	0,58	0,61	0,65	0,70	0,73	0,76
	1,2	0,17	0,16	0,17	0,21	0,27	0,32	0,36	0,40	0,46	0,50	0,54	0,57	0,61	0,66	0,70	0,74
	1,3	0,19	0,17	0,15	0,19	0,24	0,29	0,33	0,37	0,42	0,47	0,50	0,54	0,58	0,64	0,67	0,72
1,0	0,8	0,97	0,98	0,98	0,99	1,0	1,01	1,01	1,02	1,02	1,03	1,03	1,04	1,04	1,04	1,05	1,05
	0,9	0,37	0,44	0,49	0,55	0,62	0,67	0,71	0,74	0,78	0,82	0,84	0,86	0,89	0,93	0,95	0,97
	1,0	0,18	0,24	0,29	036	0,44	0,50	0,54	0,58	0,64	0,69	0,72	0,75	0,80	0,85	0,88	0,91
	1,1	0,19	0,18	0,22	0,27	0,34	0,40	0,46	0,49	0,56	0,61	0,65	0,69	0,73	0,79	0,83	0,87
	1,2	0,21	0,19	0,18	0,22	0,29	0,35	0,37	0,43	0,50	0,55	0,59	0,63	0,69	0,75	0,79	0,84
	1,3	0,23	0,21	0,19	0,20	0,26	0,31	0,36	0,39	0,46	0,51	0,56	0,59	0,65	0,71	0,76	0,81

 

Обозначения в таблице IV.7:

 

 

 

 

Значения коэффициента S

Окончание  прил. IV

Таблица IV .8

 

 

 

 

 

Схема загружения свободно опертой балки Коэффици- ент S     Схема загружения кон- сольной балки   Коэффици- ент S       5             1 48 4       1             1 12 3         1 8     a 2 8l 2         a æ     a 6l è l       1             1 8 2     П р и м е ч а н и е . При загружении элемента сразу по нескольким схемам: S = å S i M i   / å M i   , где S i  и M i - соответственно коэффициент S и момент М в середине пролета балки или в заделке консоли для каждой схемы загружения. В этом случае кри- визна ç 1 ÷                                            определяется при значении М равном å   i   .

ç 3 -

 

 

 

         Приложение V

Типы конструкций кровли

 

Номер типа кровли	Эскиз
1
2
3
4
5

 

Нормативные нагрузки от собственного веса элементов кровли: Слой гравия, втопленного в битум 0,16 кН/м2;

Два слоя ”Техноэласт”            0,12 кН/м2;

Два слоя ”Унифлекс”              0,09 кН/м2;

Слой ”Бикроэласт”                  0,03 кН/м2;

Обмазочная пароизоляция      0,05 кН/м2.

---

Дата добавления: 2019-09-13; просмотров: 466; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!