Сечения для определения изгибающих моментов по фактически принятой арматуре
| 27 |
Сечение у опоры В с арматурой в верхней зоне: 2Æ32 A400+2Æ28А400 (рис. 14, е), a =(1609·48 + 1232·118) / (1609 + 1232) = 78,4 мм; h0=750 –– 78,4 =
=671,6 мм; A s =1609+1232= 2841 мм2; x=355·2841/(14,5·300)=231,8 мм, ξ=x/h0=
=231,8/671,6 = 0,345 < ξ R= 0,531, тогда:
М ult =350·2841(671,6 – 0,5·228,6) = =554,2·106 Н·мм = 554,2 кН·м.
Пользуясь полученными значениями изгибающих моментов, графическим способом находим точки теоретического обрыва стержней и соответствующие им величины поперечных сил (рис. 14, а ).
Вычисляем необходимую длину анкеровки обрываемых стержней для обеспечения прочности наклонных сечений на действие изгибающих моментов в соответствии с п. 3.46 [5]:
· для нижней арматуры в пролете Æ25 мм при Q = 159,4 кН и q sw =207,9 кН/м; так как Q /(2q sw)=159,4·103/(2·207,9)=383,3 мм < h0=708 мм, то длину анкеровки обрываемых стержней определяем по формуле (3.79)[5]:
w = Q / (2q sw) + 5d =159,4·103 / (2·207,9) + 5·25 = 508 мм = 50,8 см;
· для верхней арматуры у опоры В Æ28 мм при Q = 149,2 кН соответствен- но получим w =149,2·103 / (2·207,9) + 5·28 = 499 мм = 49,9 см.
1.4.5. Расчет на отрыв в местах примыкания второстепенных балок к главным
Расчет выполняем в соответствии с методикой п. 3.97 [11]. Расчетная схема для определения длины зоны отрыва представлена на рис. 15.
Рис. 15. Схема определения длины зоны отрыва в местах примыкания второстепенных балок к главным
В опорном сечении второстепенной балки α m = 0,195 (см. расчет второстепен- ной балки), следовательно, высота сжатой зоны будет равна:
|
|
|
x = (1 -
1 - 2 α m)R s = (1 -
1 - 2 × 0,195) × 355 = 78 мм, соответственно получим:
| 28 |
h s = h0 – h ВБ + 0,5x = 677 – 400 +0,5·78 = 316 мм, и длину отрыва: a =2 h s + b =
= 2·316 + 200 = 832 мм. Отрывающая сила равна сосредоточенной нагрузке на глав-
ную балку F = G + P = 56,63 + 136,80 =193,43 кН
При армировании главной балки сварными сетками требуемая суммарная площадь вертикальных стержней будет равна ∑A sw = F (1 – h s / h 0 ) /R sw = 193,43·103 ×
×(1 – 316 / 677) / 280 = 368 мм2, где R sw = 280 МПа для заданного класса продольной
рабочей арматуры класса A400.
Принимаем две сетки с вертикальными стержнями 5Ø8A400 в каждой, всего: 10Ø8A400 ( ∑A sw = 503 мм2 ).
Чтобы получить в награду результаты расчета и конструирования второго пролета главной балки, при успешной самостоятельной работе, необходимо за- полнить соответствующий контрольный талон. При заполнении контрольного талона и расшифровке результирующей информации следует руководствовать- ся рис. 16. Пример заполненного контрольного талона и результатов проверки представлены на рис. 17. Пример конструирования главной бал- ки, соответствующий выполненным выше расчетам, дан на рис. 18.
Проектирование монолитной колонны и центрально нагруженного фундамента под колонну
|
|
|
Методические указания. В режиме диалога с ЭВМ проектируется сред- няя колонна первого этажа. Осевая нагрузка на колонну должна вычисляться с учетом следующих особенностей:
· грузовая площадь для средней колонны принимается равной произведе- нию шага колонн в продольном и поперечном направлениях здания;
· постоянная нагрузка от кровли вычисляется в соответствии с заданным номером типа кровли по прил. V;
· снеговая нагрузка на кровлю определяется по заданному району строи- тельства согласно нормативным требованиям[8];
· постоянная нагрузка от элементов перекрытий (покрытия) вычисляется по принятым в расчете монолитного перекрытия размерам сечений эле- ментов (плиты, второстепенных и главных балок);
· постоянная нагрузка от собственного веса колонны должна соответство- вать принятым размерам её поперечного сечения;
· временная нагрузка на перекрытие принимается по заданию, при этом временная кратковременная нормативная нагрузка на перекрытие одина- ковая для всех заданий и равна 1,5 кН/м2, как часть заданной величины временной нагрузки;
| 29 |
· высота этажа и количество этажей должны соответствовать индивиду- альному заданию.
|
|
|
Классы бетона и продольной рабочей арматуры колонны и фундамента принимаются по заданию. Поперечная арматура в колонне класса В500.
Расчет прочности колонны выполняется на действие продольной силы со случайным эксцентриситетом. Расчетная длина колонны первого этажа прини- мается равной высоте этажа по заданию.
Монолитный фундамент под колонну проектируется с учетом заданных величин глубины заложения подошвы и условного расчетного сопротивления грунта от действия осевого усилия в рассчитываемой колонне первого этажа. Нормативное усилие для определения размеров подошвы фундамента опреде- ляется делением расчетного усилия в колонне на среднее значение коэффици- ента надежности по нагрузке γ fm = 1,15.
Размеры фундамента в плане и по высоте не ограничиваются условиями
унификации. Размеры поперечного сечения подколонника по сравнению с раз- мерами сечения колонны принимаются увеличенными на 50 мм в каждую сто- рону. Отметка верха подколонника назначается на 50 мм ниже уровня чистого пола.
Для примера проектирования колонны и фундамента воспользуемся ре- зультатами расчета монолитного перекрытия со следующим дополнением из индивидуального задания:
|
|
|
Bысота этажа,м . . . . . . . . . . . . . 4.20
Kоличество этажей . . . . . . . . . . . 4
Tип конструкции кровли . . . . . . . . . 1
Kласс бетона монол. констр. и фундамента B25 Kласс арм-ры монол. констр. и фундамента A400 Глубина заложения фундамента,м . . . . . 1.50
Расчетное сопротивление грунта, МПа . . 0.29
Pайон строительства. . . . . . . . . . . Томск
Рис. 16. К кодированию и расшифровке параметров арматуры главной балки: а – эпюра арматуры;
б – схема армирования
а
========================================================================================================================
ПГС 4 курс П11 гр.I Kод Продольная арматура (n.Ф) d .s3(мм) Mоменты (кH.м) w (см) w (см) Kонтр. I Кравцов С.Н. Iзадания S11 S12 Sв1 Sв2 sw1 Mвп M11 M12 12 14 сумма I Cрок сдачи информацииI : : : : : : : : : : : I по 3 этапу до 40310I 102.03 2.28 2.25 2.32 2.28 8.290 515.0 303.1 517.6 50.80 49.90 1555.85 I
=====================I------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- I
При заполнении контрольного талона руководствоваться рис. 1.16.
Примечание: Если значение Мвп в контрольном талоне будет равно Мв (по огибающей эпюре М расчета упругой системы), то проверка правильности расчета сечений выполняется по усилиям огибающих эпюр расчета балки как упругой системы.
б
Кравцов С.Н. ,по Вашим данным в сечении у опоры В ширина раскрытия трещин составляет: acrc1= .262 мм, acrc2= .297 мм.
В опасном сечении крайнего пролета ширина раскрытия трещин составляет: acrc1= .296 мм, acrc2= .329 мм.
========================================================================================================================
ПГС 4 курс П11 гр.I Kод Продольная арматура (n.ф) d .s3(мм) Mоменты (кH.м) w (см) w (см) PезультатI Кравцов С.Н. Iзадания S11 S12 Sв1 Sв2 sw1 Mвп M11 M12 12 14 ошибок I
Информация студента I 102.03 2.28 2.25 2.32 2.28 8.290 515.0 303.1 517.6 50.8 49.9 I
Результаты проверки I 2.28 2.25 2.32 2.28 8.290 515.0 303.1 517.6 50.8 49.9 I
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
|
 |
| Продольная арматура (n.Ф) | S1' 2.12 | S11 2.28 | S12 2.25 | Sв1 2.32 | Sв2 2.28 | S2' 2.32 | S21 2.25 | S22 2.20 | Sс1 2.25 | Sс2 2.25 |
| Поперечная | dsw1 | s1 | s2 | s3 | s4 | s5 | s6 | dsw2 | ||
| арматура (мм) | 8. | 300. | 500. | 290. | 300. | 500. | 300. | 8. | ||
| Длины заделки | w11 | w12 | w13 | w14 | w21 | w22 | w23 | w24 | ||
| стержней (мм) | 1250. | 508. | 620. | 499. | 870. | 820. | 380. | 300. | ||
| Предельные изгибаю- | M10 | M11 | M12 | Mв1 | Mв2 | M20 | M21 | M22 | Mс1 | Mс2 |
| щие моменты (кН.м) | 54.8 | 303.1 | 517.6 | 358.9 | 554.2 | 358.9 | 243.5 | 380.9 | 231.3 | 420.1 |
Рис. 17. К автоматизированному проектированию главной балки: а – заполненный контрольный талон,
б – результаты диалога с ЭВМ
Окончание рис. 18. Армирование главной балки: а – эпюра материалов, опалубочные размеры и схема армирования;
б – сечения и арматурные изделия
| Элементы кровли | Нормативная нагрузка, кН/м 2 | Коэффицент надежности по нагрузке, γ f | Расчетная нагрузка, кН/м 2 |
| Слой гравия, втопленный в битум | 0,16 | 1,3 | 0,208 |
| Гидроизоляционный ковер – 2 слоя «Унифлекс» | 0,09 | 1,3 | 0,117 |
| Цементная стяжка ( δ = 20 мм, ρ = 18 кН/м 3 ) | 0,36 | 1,3 | 0,468 |
| Утеплитель – керамзит ( δ = 120 мм, ρ = 5 кН/м 3 ) | 0,60 | 1,3 | 0,780 |
| Пароизоляция (слой рубероида на битумной мастике) | 0,03 | 1,3 | 0,039 |
| Ит ого | 1,612 | ||
| 34 |
Решение. Определяем нагрузку на колонну с грузовой площади, соответствующей заданной сетке колонн 6,0 ×8,0 = 48,0 м2 и коэффициентом надежности по назначению здания γ n = 0,95.
Вычисление постоянной нагрузки от собственного веса 1 м 2 кровли (по
заданию тип 1) в соответствии с прил. Vпредставлено в табл. 2.
Таблица 2
Дата добавления: 2019-09-13; просмотров: 193; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!