Ординаты моментов для свободнолежащей балки
| Схема загружения | х | х при l=6 м | l | l – х при l=6 м |  ,
кН·м
|  ,
кН·м
|
|
| 0 | 0 | l | 6 | 0 | 0 |
| 0,2l | 1,2 | 0,8l | 4,8 | 70,88 | 203,184 | |
| 0,4l | 2,4 | 0,6l | 3,5 | 106,32 | 304,776 | |
| 0,5l | 3 | 0,5l | 3 | 110,75 | 317,475 | |
| 0,6l | 3,6 | 0,4l | 2,4 | 106,32 | 304,776 | |
| 0,8l | 4,8 | 0,2l | 1,2 | 70,88 | 203,184 | |
| l | 6 | 1 | 0 | 0 | 0 |
Таблица 3.3
Определение пролетных моментов в неразрезном ригеле
| Схема загружения, опорные моменты, кН.м | х, м | x/l |
| Ординаты изгибающих моментов, кН.м, в крайнем пролете | |||
| Мх | М12 
| М21х/ l | М* | ||||
| 1 + 2 М12=-113,938 М21=-190,134 | 0 | 0 | 1 | 0 | -113,936 | 0 | -113,938 |
| 1,2 | 0,2 | 0,8 | 203,184 | -91,151 | -38,025 | 74,008 | |
| 2,4 | 0,4 | 0,6 | 304,776 | -68,363 | -76,054 | 160,036 | |
| 3 | 0,5 | 0,5 | 317,475 | -56,969 | -95,067 | 165,44 | |
| 3,6 | 0,6 | 0,4 | 304,776 | -45,575 | -114,08 | 145,121 | |
| 4,8 | 0,8 | 0,2 | 203,184 | -22,790 | -152,107 | 23,287 | |
| 6 | 1 | 0 | 0 | 0 | -190,134 | -190,134 | |
| 1 + 3 М12=-19,67 М21=-142,171 | 0 | 0 | 1 | 0 | -19,67 | 0 | -19,67 |
| 1,2 | 0,2 | 0,8 | 70,88 | -15,736 | -28,434 | 26,71 | |
| 2,4 | 0,4 | 0,6 | 106,32 | -11,802 | -56,868 | 37,65 | |
| 3 | 0,5 | 0,5 | 110,75 | -9,835 | -71,086 | 29,829 | |
| 3,6 | 0,6 | 0,4 | 106,32 | -7,868 | -85,303 | 13,149 | |
| 4,8 | 0,8 | 0,2 | 70,88 | -3,934 | -113,737 | -46,791 | |
| 6 | 1 | 0 | 0 | 0 | -142,171 | -142,171 | |
| 1 + 4 М12=-95,745 М21=-271,176 | 0 | 0 | 1 | 0 | -95,745 | 0 | -95,745 |
| 1,2 | 0,2 | 0,8 | 203,184 | -76,596 | -54,235 | 72,353 | |
| 2,4 | 0,4 | 0,6 | 304,776 | -57,447 | -108,47 | 138,86 | |
| 3 | 0,5 | 0,5 | 317,475 | -47,873 | -135,588 | 134,019 | |
| 3,6 | 0,6 | 0,4 | 304,776 | -38,298 | -162,706 | 103,772 | |
| 4,8 | 0,8 | 0,2 | 203,184 | -19,149 | -216,941 | -32,917 | |
| 6 | 1 | 0 | 0 | 0 | -217,176 | -217,176 | |
Окончание таблицы 3.3
|
|
|
| Схема загружения, опорные моменты, кН.м | х, м | x/l |
| Ординаты изгибающих моментов, кН.м, в среднем пролете | |||
| Мх | М23
| М32х/ l | М* | ||||
| 1 + 2 М23=-121,85 М32=-121,85 | 0 | 0 | 1 | 0 | -121,85 | 0 | -121,85 |
| 1,2 | 0,2 | 0,8 | 70,88 | -97,48 | -24,37 | -50,97 | |
| 2,4 | 0,4 | 0,6 | 106,32 | -73,11 | -48,74 | -15,53 | |
| 3 | 0,5 | 0,5 | 110,75 | -60,925 | -60,925 | -11,101 | |
| 3,6 | 0,6 | 0,4 | 106,32 | -48,74 | -73,11 | -15,53 | |
| 4,8 | 0,8 | 0,2 | 70,88 | -24,37 | -97,48 | -50,97 | |
| 6 | 1 | 0 | 0 | 0 | -121,85 | -121,85 | |
| 1 + 3 М23=-183,046 М32=-183,046 | 0 | 0 | 1 | 0 | -183,046 | 0 | -183,046 |
| 1,2 | 0,2 | 0,8 | 203,184 | -146,437 | -36,609 | 20,138 | |
| 2,4 | 0,4 | 0,6 | 304,776 | -109,828 | -73,218 | 121,73 | |
| 3 | 0,5 | 0,5 | 317,475 | -91,523 | -91,523 | 134,429 | |
| 3,6 | 0,6 | 0,4 | 304,776 | -73,218 | -109,828 | 121,73 | |
| 4,8 | 0,8 | 0,2 | 203,184 | -36,609 | -146,437 | 20,138 | |
| 6 | 1 | 0 | 0 | 0 | -183,046 | -183,046 | |
| 1 + 4 М23=-247,549 М32=-161,546 | 0 | 0 | 1 | 0 | -247,549 | 0 | -247,549 |
| 1,2 | 0,2 | 0,8 | 203,184 | -198,04 | -32,309 | -27,165 | |
| 2,4 | 0,4 | 0,6 | 304,776 | -148,53 | -64,618 | 91,628 | |
| 3 | 0,5 | 0,5 | 317,475 | -123,775 | -80,773 | 112,928 | |
| 3,6 | 0,6 | 0,4 | 304,776 | -99,02 | -96,928 | 108,828 | |
| 4,8 | 0,8 | 0,2 | 203,184 | -49,51 | -129,237 | 24,437 | |
| 6 | 1 | 0 | 0 | 0 | -161,546 | -161,546 | |
Примечание: М*= Мх + М12 + М21х/ l – в крайнем пролете; М*= Мх + М23 + М32х/ l – в среднем пролете.
Таблица 3.4
Коэффициенты приведения сосредоточенной нагрузки к эквивалентной равномерно распределенной
|
|
|
| Схема нагрузки | gэкв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.5
Определение пролетных моментов при действии сосредоточенных сил
| Схема нагрузки, эпюра М | Изгибающие моменты |
|
|
|
|
|
|
| 
|
Окончание таблицы 3.5
| Схема нагрузки, эпюра М | Изгибающие моменты |
| 
|
Построение огибающей эпюры моментов начинают с построения суммарных эпюр, получаемых сложением ординаты эпюры моментов от постоянной нагрузки с ординатами эпюр, возникающих от различных комбинаций временных нагрузок. Суммарные эпюры моментов необходимо уточнить с учетом пластических деформаций арматуры и бетона, изменив величины опорных и пролетных моментов. При этом изменяется та из суммарных эпюр, которая имеет наибольшее значение опорного момента. Перераспределение усилий производится с помощью введения треугольной дополнительной эпюры, учитывающей влияние образования пластических шарниров. Она уменьшает ординату опорного момента на 20…30 % и несколько увеличивает величину пролетного момента. Огибающая эпюра моментов получается построением на одной схеме всех суммарных эпюр.
|
|
|
Для перераспределения усилий конструкция должна быть за-проектирована так, чтобы причиной ее разрушения не мог быть срез сжатой зоны или раздавливание бетона под действием главных сжимающих напряжений. Армирование сечений следует ограничить так, чтобы относительная высота сжатой зоны была меньше 0,35. Необходимо применять арматурные стали с площадкой текучести.
На опоре расчетным является сечение ригеля по грани колонны. В этом сечении изгибающий момент
M1= M-Qh/2 (3.1)
где М, Q – наибольший момент и соответствующая ему поперечная сила на рассматриваемой опоре; h – высота сечения колонны.
Приближенный метод расчета многопролетной железобетонной рамы на горизонтальную ветровую нагрузку заключается в том, что распределенную горизонтальную нагрузку заменяют сосредоточенными силами, приложенными к узлам рамы. Как и при расчете рам на вертикальную нагрузку нулевые точки эпюры изгибающих моментов стоек всех этажей рамы, кроме первого, считают расположенными в середине высоты этажей, а на первом этаже для колонн, защемленных в фундаментах, - на расстоянии 0,67 высоты от пола. Расчет ригеля рамы на ветровую нагрузку приводится в учебникае «Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции…» [8]. Значения изгибающих моментов от ветровой нагрузки невелики по сравнению с изгибающими моментами от вертикальных нагрузок.
|
|
|
Дата добавления: 2019-09-13; просмотров: 493; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!