Расчёт по образованию трещин нормальных к продольной оси

М=134570 Нм. Момент образования трещин

М_crc=R_b_,_ser·W_pi+M_rp=2,1·9124+390891=3924089 Нсм

где М_rp=Р₂ (е_ор+r) =158658 (25,9+3,4) 0,84=3904891 Нсм - ядровый момент усилия обжатия при γ_sp=0,84

М=135 кНм> М_crc=39 кНм → трещины в растянутой зоне образуются. Требуется расчёт по раскрытию трещин. Проверяем, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при её обжатии, при значении коэффициента точности натяжения γ_sp=1,16. Изгибающий момент от веса плиты М_св=25218 Нм

Расчётное условие

1,16·Р₁ (е_ор-r_inf) - М_св≤R_btp·W'_pl

1,16·261000·(25,9-12,12) – 2521800 = 1650233 Нсм < 1,4·27955,5·100 = 3913770 Нсм

→ условие выполняется, поэтому начальные трещины не образуются. Расчёт по раскрытию трещин. Изгибающий момент от нормативных нагрузок

М^н=134570 Нм; М_nl=113780 Нм

Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия нормативной нагрузки

σ_s= =236,6 МПа

где z₁= h₀-0,5h_f'=37-0,5·5=34,5 см - плечо внутренней пары сил

е_sn=0, т.к усилие обжатия приложено в центре тяжести площади нижней напряжённой арматуры

W_s=А_s·z₁=7,6·34,5=262,2 см³

Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия нормативной нагрузки

σ_s= =492,6 МПа

μ= Ø22

а_crc1=20 (3,5-100μ) δ·η·φ_s· =20 (3,5-100·0,015) 1·1·1· =0,29 см

а_crc2=20 (3,5-100μ) δ· η·φ_s· =20 (3,5-100·0,015) ·1·1·1· =0,15 см

а_crc3=20 (3,5-100μ) δ· η·φ_s· =20 (3,5-100·0,015) ·1·1·1,5· =0,23 см

Непродолжительная ширина раскрытия трещин

а_crc= а_crc1 - а_crc2+ а_crc3=0,29-0,15+0,23=0,37<0,4

Продолжительное раскрытие трещин а_crc= а_crc3=0,23мм<0,3 мм

→ трещины раскрываются в пределах допустимого.

Расчёт прогиба плиты

[f/ℓ] =1/200; ℓ₀=7900 мм

f/ℓ=790/200=3,95 см

М=11678 Нм

N_tot=Р₂=158658 Н

γ=1, е_s,_tot= =73,6 см

φ_i=0,8 - при длительном действии нагрузки

φ_m= <1→ принимаем φ_m=1

М_rp=Р₂· (е_s,_tot-z) =158658 (73,6-12,12) =9754294 Нсм

Определяем коэффициент характеризующий неравномерность расстояния армирования на участке между трещинами

ψ_s=

Вычисляем кривизну оси при изгибе

, где А_b=155·5=775 см²

Вычисляем прогиб плиты.

f= <3,95, см → прогиб не превышает предельно допустимый.

Расчёт плиты при монтаже

Рис. К расчёту плиты при монтаже

g_c_в= (0,14·0,35+1,55·0,05) ·25000·1,1=3478,8 Н/м

М_св= Нм

α_m=

Из таблицы находим η=0,92

А_s= см²

Принимаем 2Ø22 АI S=7,6 см²

Проектирование неразрезного ригеля

Определение нагрузок

Предварительно задаёмся размерами сечения ригеля

Длина ригеля в середине пролёта

Длина крайнего ригеля

Из таблице 1, постоянная нагрузка на 1м²ригеля равна:

нормативная Па

расчётная Па

временная нагрузка

нормативная Па

расчётная Па

Нагрузка от собственного веса ригеля:

с учётам коэффициента

с учётом коэффициента

Итого

Временная с учётом коэффициента

Полная расчётная нагрузка

Вычисление изгибающих моментов в расчётной схеме

1) Вычисляем опорные моменты и заносим в таблицу

2) Вычисляем опорные моменты при различных схемах загружения и заносим в таблицу.

Таблица - Ведомость усилий в ригеле

№ п/п	Схема загружения			Опорные моменты
				М₂₁		М₂₃			М₃₂
1
2
3
4
№ нагр	Опорные моменты			Пролётные моменты			Поперечные силы
	М₂₁	М₂₃	М₃₂	М₁	М₂		Q₁	Q₂₁		Q₂₃
1+2	-462,5	-178,8	-178,8	324,26	20,6		261,5	-407,2		128,7
1+3	-236,1	-323,5	-323,5	107,8	182,5		94,6	-168,9		326,4
1+4	-506,2	-387,2	-301,4	305,6	118,8		254,6	-41,4		326,4
(1+4) '	-354,3	-354,3	-290,4	362,05	85,05		278,5	-390,12		303