Нормальные линейные размеры, мм (из ГОСТ 6636 – 69)

⇐ ПредыдущаяСтр 4 из 8Следующая ⇒

3,2	5,6	10	18	32	56	100	180	320	560
3,4	6,0	10,5	19	34/35	60/62	105	190	340	600
3,6	6,3	11	20	36	63/65	110	200	360	630
3,8	6,7	11,5	21	38	67/70	120	210	380	670
4,0	7,1	12	22	40	71/72	125	220	400	710
4,2	7,5	13	24	42	75	130	240	420	750
4,5	8,0	14	25	45/47	80	140	250	450	800
4,8	8,5	15	26	48	85	150	260	480	850
5,0	9,0	16	28	50/52	90	160	280	500	900
5,3	9,5	17	30	53/55	95	170	300	530	950

Примечание: под косой чертой приведены размеры посадочных мест под подшипники качения.

3. Определение ширины колеса

(11)

4. Определение ширины шестерни

Для компенсации возможных ошибок осевого положения шестерни относительно колеса, в качестве значения ширины шестерни b₁ принимается величина, превышающая на несколько миллиметров ширину колеса b₂:

(12)

5. Предварительное значение делительного диаметра колеса

(13)

6. Определение ориентировочного значения модуля из расчета прочности по напряжениям изгиба

, (14)

где K_m – поправочный коэффициент (см. 6.1);

K_F – коэффициент расчетной нагрузки (см. 6.2);

[σ_F]_min – меньшее из значений [σ_F]₁ и [σ_F]₂;

(Т₂ – в Н·м; b₂ и d₂ – в мм; [σ_F]_min – в МПа).

6.1. Поправочный коэффициент:

K_m = 3,5 для косозубых и шевронных передач, K_m = 5,0 для прямозубых цилиндрических передач.

6.2. Коэффициент расчетной нагрузки K_F = K_FβK_Fv,

где K_Fβ – коэффициент концентрации нагрузки при расчете напряжений изгиба (см. 6.2.1);

K_Fv – коэффициент динамичности нагрузки (см. 6.2.2).

6.2.1. Коэффициент концентрации нагрузки K_Fβ можно вычислять с помощью приближенных (эмпирических) формул в зависимости от коэффициента ширины зубчатого венца относительно делительного диаметра шестерни Ψ _bd = b / d₁ и твердости поверхности зубьев. Формулы приведены в таблице 2.6.1.

Таблица 2.6.1

Коэффициент концентрации нагрузки К _Fβ

	1,0 < Ψ _bd < 1,6
Размещение шестерни относительно опор	HRC ≥ 35	HRC < 35
Консольное	1,0 + 1,2 Ψ _bd	1,0 + 0,733 Ψ _bd
Асимметричное	1,0 + 0,417 Ψ _bd	1,0 + 0,294 Ψ _bd
Симметричное	1,0 + 0,265 Ψ _bd	1,0 + 0,125 Ψ _bd
	Ψ _bd < 1,0
Консольное	1,0 + 1,2 Ψ _bd	1,0 + 1,1 Ψ _bd
Асимметричное	1,0 + 0,42 Ψ _bd	1,0 + 0,22 Ψ _bd
Симметричное	1,0 + 0,155 Ψ _bd	1,0 + 0,07 Ψ _bd

Кроме указанных формул для определения коэффициента концентрации нагрузки можно использовать графики, представленные на рисунке 8.

НВ ≤ 350 НВ > 350

Рис. 8. Графики для определения коэффициента концентрации нагрузки К _Fβ

(номера кривых соответствуют схемам, изображенным на рисунке 7)

6.2.2. Коэффициент динамичности нагрузки на этапе проектировочного расчета обычно принимают равным К _Fv = 1,0.

В качестве значения модуля принимается величина из нормального ряда (ГОСТ 9563 - 80), удовлетворяющая условию m_n ≥ m_no (см. табл.2.6.2), ориентируясь на рекомендацию m_n = (0,01…0,02)·a_w.

Таблица 2.6.2

Стандартные значения модулей для зубчатых передач

Ряды	Модуль, мм
1-й	1; 1,25; 1,5; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6; 8; 10; 12; 16; 20; 25
2-й	1,125; 1,375; 1,75; 2,25; 2,75; 3,5; 4,5; 5,5; 7; 9; 11; 14; 18; 22;28

Примечание: предпочтительным является 1-й ряд.

7. Определение чисел зубьев колеса и шестерни и угла наклона зубьев

суммарное число зубьев ; (15)

число зубьев шестерни ; (16)

число зубьев колеса , (17)

где β _min – минимальный угол наклона зубьев (для косозубых и шевронных передач): . (18)

В передачах редуктора принимают β _min ≥ 8° (назначают β = 8°…20°) для косозубых передач, β _min ≥ 25° (назначают β = 30°…40°) для шевронных передач.

Значение z_Σ округляют в меньшую сторону до ближайшего целого числа.

7.1. Уточнение фактического передаточного числа по принятым значениям чисел зубьев:

; (19)