Минимальные катеты c варных швов

Соединение	Сварка	Предел текучести стали, кН/см2	Минимальный катет шва k f, мм, при толщине более толстого из свариваемых элементов t, мм
			4-5	6-10	11-16	17-22	23-32	33-40
Тавровое с двухсторонними угловыми швами; нахлесточное и угловое	Ручная дуговая	До 28,5 Св. 28,5 до 39	4 4	4 5	4 6	5 7	5 8	6 9
		Св. 39 до 59	5	6	7	8	9	10
	Автоматическая и механизированная	До 28,5 Св. 28,5 до 39	3 3	4 4	4 5	5 6	5 7	6 8
		Св. 39 до 59	4	5	6	7	8	9
Тавровое с односторонними угловыми швами	Ручная дуговая	До 37,5	5	6	7	8	9	10
	Автоматическая и механизированная		4	5	6	7	8	9

П р и м е ч а н и е. В конструкциях группы 4 минимальный катет односторонних угловых швов следует уменьшать на 1 мм при толщине свариваемых элементов до 40 мм.

По конструктивному признаку швы разделяют на стыковые и угловые.

Стыковые швы наиболее рациональны, так как имеют наименьшую концентрацию напряжений, но требуют дополнительную разделку кромок, зависящую от толщины соединяемых элементов и способа сварки. Разделку кромок применяют в том случае, если односторонняя сварка не позволяет обеспечить полный провар сварного шва в листах толщиной более 8 – 10 мм (табл. 3.4).

Разделка кромок имеет технологическое назначение. Она позволяет глубже вводить электрод и оставлять между соединяемыми элементами зазор постоянного размера, обеспечивая хороший провар стыка по всей толщине сечения.

Таблица 3.4

Виды стыковых швов в элементах стальных конструкций

 

Шов по типу обработки кромок	Эскиз кромок	Характер выполненного шва	Автоматическая и механизированная сварки по ГОСТ 8713-79				Ручная сварка по ГОСТ 5264-80
			размеры, мм			α°	размеры, мм			α°
			t	a	p		t	a	р
Без скоса кромок		Д	2–22	0–3	–	–	2–12	2	–	–
		О	2–12	0–5	–	–	1–4	0–2	–	–
V-образный со скосом одной кромки		Д	14–20	0	6	40	3–60	2	1	45
		О	8–30	2–5	1,5; 4	30; 40		2–5
V-образный со скосом двух кромок		Д	14–30	0; 2	6; 2	50; 60	3–60	2	1	50
		О	8–30	0; 2–5	1,5–5	50		2–5
U-образный с криволинейным скосом одной кромки		Д	–	–	–	–	15–60	2	2	18
								R = 8; 10
		О	16–50	2	3	20	–	–		–
				R = 6
U-образный с криволинейным скосом двух кромок		Д	24–160	0	6; 8	12–8	15–100	2	2	12
								R = 8
		О	16–60	0	1	12; 10	–	–		–
К-образный с двумя симметричными скосами одной кромки		Д	20–30	0	6	45	8–100	2	1	45
Х-образный с двумя симметричными скосами двух кромок		Д	18–60	0; 2	8; 6; 2	60; 50	8–120	2	1	50

Обозначения: О – односторонний шов; Д – двухсторонний шов; t – толщина соединяемых элементов; а – зазор; p – притупление; R – радиус закругления; α – угол раскрытия шва.

При разделке кромок создаются условия для свободы сварочных деформаций (усадки), развивающихся при остывании швов, и не влияет на статическую прочность соединения.

По форме разделки кромок свариваемых элементов швы подразделяются: без разделки; V-образные; U-образные; X-образные; K-образные (см. табл. 3.4). Для V- и U-образных швов, свариваемых с одной стороны, обязательна подварка корня шва с другой стороны для устранения возможных непроваров.

Для сварочных соединений при толщине деталей более 30 мм применяют, главным образом, швы с криволинейным скосом двух кромок. Некоторое повышение трудоемкости обработки кромок в этом случае компенсируется значительным уменьшением объемов сварочных работ и количеством наплавленного металла.

Притупление кромок производится для обеспечения устойчивого ведения процесса сварки при выполнении корневого слоя шва. Отсутствие притупления способствует образованию прожогов при сварке. Правильно установленный перед сваркой зазор позволяет обеспечить полный провар по сечению соединения при наложении первого (корневого) слоя шва.

При автоматической сварке принимают меньшие размеры разделки кромок вследствие большего проплавления соединяемых элементов.

Для устранения низкого качества шва в зонах зажигания (непровар) и прерывания (кратер) сварочной дуги применяют выводные технологические планки, позволяющие вывести начало и конец шва за пределы рабочего сечения шва (рис. 3.2). После сварки технологические планки срезают, а торцы шва зачищают наждачным кругом. Выводные планки выполняют с той же разделкой кромок, что и для свариваемых элементов.

 

Рис. 3.2. Вывод начала и конца шва на технологические планки

По положению в пространстве при выполнении сварки швы подразделяются на виды:

– нижние, выполняемые на горизонтальной поверхности или при небольшом уклоне;

– вертикальные, выполняемые на вертикальной поверхности (или несколько наклонной) снизу вверх или сверху вниз;

– горизонтальные на вертикальной плоскости;

– потолочные, выполняемые сварщиком под изделием, как бы по потолку;

– «в лодочку», выполняемые по горизонтали в угол, образованный двумя наклонными плоскостями соединяемых элементов (рис. 3.3).

 

 

Рис. 3.3. Положение сварных швов в пространстве:

а – расположение: нижнее (1), вертикальное (2), потолочное (3);

б – горизонтальное на вертикальной плоскости; в – «в лодочку»

Такое деление вызвано технологическими особенностями выполнения швов, оказывающими влияние на качество швов и их прочность. Сварка нижних швов наиболее удобна (расплавленный металл под действием собственного веса переходит в шов, не вытекая из ванны, а шлак и газы легко всплывают на поверхность), просто поддается механизации, дает лучшее качество шва, поэтому конструктивное решение должно предусматривать возможность выполнения большинства швов в нижнем положении, особенно в условиях монтажа. В заводских условиях благодаря возможности кантовки элементов в процессе изготовления все швы желательно выполнять в нижнем положении (стыковые) и «в лодочку» (угловые).

Угловые швы наваривают в угол, образованный элементами, расположенными в разных плоскостях (рис. 3.4).

 

 

Рис. 3.4. Типы сварных швов в нахлесточных соединениях:

а – фланговые; б – лобовые; в – косые

В тавровых соединениях элементов угловые швы могут быть двусторонними и односторонними. Односторонние угловые швы при соединении элементов из стали с пределом текучести до 37,5 кН/см², как правило, следует применять в конструкциях, эксплуатируемых в неагрессивной или слабоагрессивной среде в отапливаемых помещениях:

– для прикрепления промежуточных ребер жесткости и диафрагм – в конструкциях всех групп, кроме конструкций группы 1, рассчитываемых на усталость;

– для поясных швов сварных двутавров – в конструкциях групп 2 и 3 (кроме балок с условной гибкостью стенки при толщине стенки t _w в колоннах и стойках до 12 мм и в балках до 10 мм, при выполнении швов механизированной сваркой с катетом шва k _f ≥ 0,8t _w/β _f  (здесь σ _f – напряжение в поясе);

– для всех конструктивных элементов – в конструкциях группы 4.

Катеты односторонних швов следует принимать по расчету, но не менее указанных в табл. 3.3.

Односторонние угловые швы не следует применять в конструкциях зданий и сооружений, относящихся к 1 уровню ответственности, возводимых в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше, в районах с расчетной температурой ниже минус 45^оС, в конструкциях групп 1, 2, 3 в зданиях с кранами режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К.

Короткие швы, применяемые для фиксации взаимного расположения подлежащих сварке деталей, называются прихватками.

В зависимости от ориентацииуглового шва относительно линии действия внешнего усилия швы подразделяются на фланговые, расположенные параллельно усилию, лобовые или торцевые, расположенные перпендикулярно усилию, и косые, расположенные под углом к усилию.

По протяженности сварные швы бывают непрерывными (сплошными) и прерывистыми (шпоночными) (рис. 3.5). Прерывистые швы выполняются в виде цепочки или в шахматном порядке. Длина участка прерывистого шва l _w = 50 – 100 мм.

Расстояние s между участками сварных швов, как правило, не должно превышать одного из значений: 200 мм; 12t_minв сжатом элементе (t_min – толщина самого тонкого из соединяемых элементов); 16t_minв растянутом элементе. В конструкциях группы 4 расстояние s допускается увеличитьна 50%. При наложении прерывистого шва следует предусматривать шов по концам соединяемых частей элементов; длина l _w1 этого шва в элементах составного сечения из пластин должна быть не менее 0,75b,где b – ширина более узкой из соединяемых пластин.

Прерывистые угловые сварные швы из-за концентрации напряжений по концам шва и пониженной коррозийной стойкости допускается применять при статической нагрузке при избыточной несущей способности непрерывного шва минимального размера для соединений в конструкциях группы 4, а также в реконструированных конструкциях группы 3, в районах, кроме имеющих расчетную температуру ниже минус 45^оС и эксплуатируемых в неагрессивных или слабоагрессивных средах. Основное преимущество прерывистых швов – ускорение ручной сварки благодаря уменьшению объема наплавленного металла.

Рис. 3.5. Сварные швы по протяженности:

а – сплошные; б – прерывистые в нахлесточном соединении;

в – прерывистые в тавровом соединении

По количеству слоев, наложенных при сварке, швы могут быть однослойными и многослойными. Первые выполняются одним проходом сварочной дуги, вторые несколькими (рис. 3.6).

а)                                                  б)

Рис. 3.6. Сварные швы по количеству слоев:

а – однослойные; б – многослойные

При ручной сварке за один проход может быть выполнен шов с катетом k _f  ≤ 8 мм. Более толстые швы получаются при многослойной сварке, катет которых k _f  > 20 мм применять не рекомендуется, так как они имеют большие внутренние сварочные напряжения.

По внешней форме сварные швы делятся на нормальные (с плоской поверхностью), выпуклые (усиленные) и вогнутые (рис. 3.7).

Рис. 3.7. Форма и геометрические размеры сварного шва:

а – стыковые; б – угловые;

t – толщина свариваемого металла; h – глубина провара; e – ширина шва;

q – выпуклость шва (высота усиления); m – величина вогнутости; k, k₁ и k₂ – катеты угловых швов; k _f  – расчетный катет шва; p – расчетная высота

углового шва; s = (p + q) – толщина углового шва; δ – зазор

Выпуклые швы характерны для ручной сварки. К вогнутым угловым швам прибегают в целях повышения сопротивления сварных соединений усталости (вогнутость стыковых соединений является браком). Вогнутость и плоская поверхность швов достигаются регулировкой режима сварки или специальной механической обработкой.

Параметры режима сварки влияют на качество сварного соединения и предопределяют геометрические размеры и форму шва.

За расчетный катет шва k _f принимается меньший катет вписанного в сечение треугольника. Выпуклость (усиление) шва сварного соединения q и вогнутость m допускаются равными 0,2k, но не более 3 мм.

Соотношение размеров катетов угловых швов принимается, как правило, 1:1. Для уменьшения концентрации напряжений при переходе силового потока с одного элемента на другой рекомендуются пологие швы с отношением катетов 1:1,5. При этом больший катет должен быть расположен вдоль передаваемого швом усилия, а за толщину шва принимается меньший катет.

Плавный переход силового потока достигается также устройством швов вогнутой формы. Такая форма при сварке швов применяется в конструкциях, воспринимающих динамические и вибрационные нагрузки (плавный переход обеспечивает повышение расчетного сопротивления усталости сварных соединений), а также возводимых в климатических районах с расчетными температурами ниже минус 45^оС.

Швы с неравными катетами допускается применять в свариваемых элементах разной толщины, при этом катет, примыкающий к более тонкому листу, должен быть не более 1,2 t_min, а примыкающий к более толстому листу – не менее k _f,_min (см. табл. 3.3).

Максимальный катет угловых швов в целях уменьшения возможности пережога свариваемых элементов, а также снижения усадочных напряжений и деформаций принимается k _{f ,max} ≤ 1,2t_min, где t_min – толщина более тонкого из соединяемых элементов.

При проектировании стальных конструкций со сварными соединениями следует:

– снижать вредное влияние остаточных деформаций и напряжений, а также концентрации напряжений;

– назначать минимальные размеры сварных швов, а также применять минимально необходимое количество расчетных и конструктивных сварных швов;

– обеспечивать свободный доступ к местам выполнения сварных соединений с учетом выбранного вида и технологии сварки.

Расчет стыковых соединений

Стыковое сварное соединение является наиболее простым и надежным. В стыковых швах при всех видах сварки плавлением концентрация напряжений имеет минимальные значения.

При действии на соединение статической нагрузки первоначальная концентрация напряжений в стыковом сварном шве не оказывает влияние на его прочность, так как из-за развития пластических деформаций происходит релаксация напряжений в точках концентрации. Поэтому расчет стыковых сварных соединений выполняют в предположении, что распределение напряжений в поперечном сечении сварного шва равномерно.

Расчет сварных  стыковых  соединений на центральное растяжение или

сжатие производится по формуле

N/(tl _w R _wy γ _с) ≤ 1,

где N – внешнее усилие, приложенное к соединению;

t – расчетная толщина шва, равная толщине наиболее тонкого из соединяемых элементов (местное утолщение в виде валика сварного шва в расчет не принимается); в том случае, если невозможно обеспечить полный провар по толщине свариваемых элементов путем подварки корня шва, например, при односторонней сварке или использовании остающейся стальной подкладки, в формуле вместо t следует принимать 0,7t;

l _w – расчетная длина шва, равная полной ширине соединяемых элементов за вычетом 2t, учитывающих низкое качество шва в зонах зажигания (непровар) и прерывания (кратер) сварочной дуги. При условии выполнения шва с применением выводных технологических планок, позволяющих вывести начало и конец шва за пределы рабочего сечения шва, расчетная длина принимается равной полной его длине (см. рис. 3.2);

R _wy – расчетное сопротивление сварного стыкового соединения, принимаемое по табл. 2.6;

γ _с – коэффициент условий работы, принимаемый по [4, табл. 1]). В большинстве случаев (не оговоренных в таблице) γ _с = 1.

Расчет сварных стыковых соединений растянутых элементов конструкций из стали с соотношением R _u/γ _u > R _y, эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести, производится по формуле

N/(tl _w R _wu γ _c/γ _u) ≤ 1,

где R _u – расчетное сопротивление проката по временному сопротивлению, (см. табл. 2.3);

γ _u – дополнительный коэффициент надежности, учитывающий повышенную опасность при расчете конструкций с использованием расчетного сопротивления R _u и принимаемый для стали равным γ _u = 1,3;

R _wu – расчетное сопротивление сварного соединения по временному

сопротивлению (см. табл. 2.6).

Расчет сварных стыковых соединений выполнять не требуется при соответствующем выборе и применении сварочных материалов (см. табл. 2.5), полном проваре соединяемых элементов и физическом контроле качества растянутых швов.

---

Дата добавления: 2018-10-27; просмотров: 672; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!