Підсилення металевих балок підведенням шпренгелів. Конструювання і основи розрахунку.
При наличии свободного пространства под центральной частью балки эффективными могут быть схемы «д» и «е» с одно- или двустоечным шпренгелем. При использовании этих схем следует обеспечить конструктивные методы раскрепления точек перегиба шпренгеля из плоскости системы.
Підсилення металевих балок підведенням затяжок. Конструювання і основи розрахунку.
Рекомендуется также способы усиления балок с помощью дополнительных затяжек (схемы «ж» и «з»)
Особливості розрахунку кінцевих ділянок зварних швів для кріплення підсилювальних елементів при підсиленні способом збільшення перерізу.
Концевые участки шпоночных швов присоединения элементов усиления к основному стержню или узловым фасонкам должны обеспечивать передачу продольных усилий на элементы усиления и вовлечение их в совместную с основным стержнем работу. Их толщина может назначаться большей, чем толщина связующих швов. Минимальные длины концевых участков подсчитываются по формуле
см, (31)
где ; Ar - площадь поперечного сечения элемента усиления.
При усилении изгибаемых элементов (N = 0) следует принимать .
4.17. Минимальный катет сплошных швов, крепящих элементы усиления, определяется выражением
. (32)
Концевые участки швов могут назначаться с увеличенным катетом, а их прочность (при расчетной длине 85bwkf) проверяется по формуле
|
|
.
Способи прикріплення підсилювальних елементів при підсиленні збільшенням перерізу і основи розрахунку.
При усилении статически нагруженных конструкций III и IV классов, эксплуатируемых при температуре выше минус 30° С в неагрессивной, среде, рекомендуется использовать прерывистые (шпоночные) швы (рис. 16, а). Шаг шпонок следует принимать максимально допустимым по расчету, но не свыше 80imin в растянутых и 40imin в сжатых элементах усиления. Здесь imin - минимальный радиус инерции элемента усиления относительно его собственной центральной оси.
Для конструкций I и II классов использование прерывистых швов не допускается.
Рис. 16. Присоединение элементов усиления
а - прерывистыми швами; б сплошными швами; в - на болтах
4.15. Расчет непрерывных участков шпоночных швов осуществляется на сдвигающее усилие
, (29)
где Qmax - наибольшая поперечная сила в пределах длины элементов усиления.
Для сжатых стержней Qmax ³ Qfic, где Qfic - условная поперечная сила для усиленного стержня, определяемая по п. 5.8 СНиП II-23-81*;
Sr - статический момент элемента усиления относительно центральной оси усиленного сечения; аw - шаг шпонок шва (см. рис. 16, а).
|
|
4.16. Минимальные длины участков шпоночных швов определяют по выражению
см, (30)
где aw - коэффициент, характеризующий распределение усилий между швами, прикрепляющими элемент усиления к основному стержню и равный доле общего усилия Т, относящийся к рассматриваемому шву. Здесь и далее под bw, gw и Rw подразумеваются значения bf и bz, gwf и gwz, Rwf и Rwz, принимаемые по п. 11.2 СНиП II-23-81* для двух расчетных сечений. Длину участка шпоночного шва следует принимать не менее 50 мм.
Концевые участки шпоночных швов присоединения элементов усиления к основному стержню или узловым фасонкам должны обеспечивать передачу продольных усилий на элементы усиления и вовлечение их в совместную с основным стержнем работу. Их толщина может назначаться большей, чем толщина связующих швов. Минимальные длины концевых участков подсчитываются по формуле
см, (31)
где ; Ar - площадь поперечного сечения элемента усиления.
При усилении изгибаемых элементов (N = 0) следует принимать .
4.17. Минимальный катет сплошных швов (рис. 16, б), крепящих элементы усиления, определяется выражением
|
|
. (32)
Концевые участки швов могут назначаться с увеличенным катетом, а их прочность (при расчетной длине 85bwkf) проверяется по формуле
.
Применение болтов (рис. 16, в) для присоединения элементов усиления рекомендуется в случаях, когда:
болтовые соединения технологически более удобны;
материал усиливаемого элемента не допускает применения сварки;
желательно избежать возникновения дополнительных сварочных напряжений и деформаций.
Проектировать соединения следует с учетом минимального ослабления сечений. С этой целью диаметр болтов следует принимать минимальным, а их размещение задавать со сбитым шагом по отношению к существующим болтам или заклепкам. Шаг промежуточных соединений принимается не более 40i в сжатых и 80i в растянутых элементах усиления и определяется по формуле
, (34)
где [Nв]min - минимальная несущая способность болта (по сдвигу, срезу или смятию, определяемая по п. 3.5 СНиП II-23-81*).
Прочность концевых участков соединений элемента усиления проверяется по формуле
|
|
, (35)
где n - количество болтов на концевом участке соединения (см. рис. 16, в); ав - расчетный шаг болтов.
Дата добавления: 2018-05-13; просмотров: 194; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!