Стальной каркас многоэтажного здания
3.81. Каркасы зданий рекомендуется проектировать по конструктивным схемам, указанным в п. 3.61; для протяженных в план зданий предпочтение следует отдавать каркасам, решаемым по комбинированной схеме: в поперечном направлении рамная схема, в продольном - связевая с вертикальными стальными связями или железобетонными диафрагмами жесткости.
3.82. Перекрытия и покрытия по стальным несущим конструкциям следует проектировать в соответствии с пп. 3.65; 3.66; 3.68 и 3.74.
При этом в перекрытиях с опиранием плит на полки стальных ригелей в пределах их высоты пространство, образующееся между ригелями и торцами плит, должно быть также заполнено бетоном на высоту плит с предварительной укладкой вдоль ригелей сварных сеток, препятствующих выкалыванию бетона (рис. 60). Сетки изготовляются из холоднотянутой проволоки диаметром 3 мм с шагом продольных стержней 100 мм, поперечных 250 мм. При проектировании перекрытий данного типа необходимо предусмотреть зазоры между торцами плит и верхними поясами ригелей шириной не менее 50 мм и расположение верха плит выше верха ригелей не менее чем на 30 мм (рис. 61, а).
3.83. При проектировании стальных каркасов в ригелях, диафрагмах, опорных траверсах колонн рекомендуется предусматривать определенные участки, а в стальных связях специальные конструктивные элементы, предназначенные для работы в условиях возможного развития значительных неупругих деформаций. Эти участки следует назначать в наиболее напряженных сечениях конструкций и они должны быть достаточно удалены от элементов и сечений, подверженных хрупкому разрушению или потери устойчивости, и в них следует обеспечивать по возможности более протяженные и геометрически плавные формы. Принцип формообразования конструкций в местах, где планируется возникновение пластических шарниров, поясняется на примере соединения ригеля с колонной.
|
|
|
Опорные сечения ригелей рамных каркасов рекомендуется развивать до таких размеров, чтобы в момент возникновения пластических шарниров в месте перехода от основного сечения к развитому опорному сечению (сечении 1-1 рис. 62) напряжения в области сварных соединений не превышали расчетных сопротивлений. С появлением пластического шарнира рост усилий в опорной части ригеля прекращается и тем самым предохраняются сварные соединения ригеля со стойкой от хрупкого разрушения.
Развитие опорных сечений ригелей рекомендуется осуществлять за счет увеличения ширины полок (рис. 63).
Расчет рамных каркасов с учетом развития пластических деформаций в ригелях рекомендуется выполнять в соответствии с «Рекомендациями по расчету металлических рамных каркасов на сейсмические воздействия с учетом образования пластических шарниров» (М., Стройиздат, 1974), при этом должны соблюдаться требования пп. 5.18-5.21 главы СНиП II-23-81.
|
|
|
Рис. 60. Планы перекрытий (покрытий) из сборных железобетонных плит с опиранием их на полки стальных ригелей (а) и по верху ригелей (б)
1 - сборные железобетонные плиты; 2 - сварные швы приварки плит; 3 - бетон М200; 4 - сварная сетка; 5 - полка ригеля
Рис. 61. Узлы опирания железобетонных плит перекрытия на стальные ригели
а - на полки ригелей; б - на верхний пояс ригеля; 1 - ригель; 2 - плита перекрытия шириной а; 3 - полка ригеля
В стальных связях зданий с расчетной сейсмичностью 8 и 9 баллов допускается предусматривать специальные конструктивные элементы, в которых могут при сейсмическом воздействии развиваться знакопеременные пластические деформации (кольцевой энергопоглотитель, трубчатый энергопоглотитель, балочный энергопоглотитель и др. или элементы с упругофрикционными болтовыми соединениями).
Проектирование каркасных зданий с развитием пластических шарниров в элементах, несущих значительную осевую нагрузку (в стойках каркасных зданий), из-за возможности потери устойчивости не допускается.
|
|
|
3.84. Стальные ригели каркасов рекомендуется выполнять из прокатных и сварных одностенчатых двутавров, в том числе би-стальных, а также с гофрированной стенкой.
Рис. 62. Схема конструктивного решения рамного узла с усиленным опорным сечением ригеля (а) и эпюра напряжений в ригеле (б)
Рис. 63. Узел жесткого сопряжения ригелей с колонной
3.85. Стальные колонны для рамных каркасов рекомендуется проектировать замкнутого коробчатого сечения, равноустойчивого относительно главных осей, для рамно-связевых каркасов - двутаврового сечения.
Стыки колонн каркасов рекомендуется относить от узлов рам и устраивать в зоне действия наименьших изгибающих моментов.
В колоннах рамных каркасов (рис. 63) на уровнях поясов ригелей должны быть установлены диафрагмы, толщина которых назначается из условия
δд = (0,1÷1,2) δп, (68)
где δп - толщина пояса ригеля.
3.86. В рамных стальных каркасах при расчете сварных узловых соединений двутавровых ригелей с колоннами замкнутого коробчатого сечения должны соблюдаться следующие требования:
а) пояса ригелей и сварные соединения ригелей с колоннами должны рассчитываться на усилие
|
|
|
, (69)
где Мр - изгибающий момент в ригеле у грани колонны;
z - расстояние между центрами тяжести поясов ригеля;
N - нормальная сила в ригеле;
б) накладки, прикрепляющие стенку ригеля к колонне, и сварные швы крепления их к ригелю должны рассчитываться на поперечную силу Q и изгибающий момент M = Qc, где с - ширина накладки;
в) диафрагмы, устанавливаемые в колоннах коробчатого сечения, и их соединения должны рассчитываться на усилие
Nд = Nпkд, (70)
где N - усилие в поясе ригеля, определяемое по формуле (69);
kд - коэффициент, величина которого принимается равной 0,8 при ширине пояса ригеля (в месте примыкания к колонне), равной ширине колонны и равной единице, если ширина пояса ригеля меньше ширины колонны;
г) стенки колонн в пределах высоты ригеля должны проверяться расчетом на поперечную силу
, (71)
где Мп, Мл - изгибающие моменты (с учетом их знаков) у граней колонны в примыкающих справа и слева ригелях рамы;
Qк - поперечная сила в колонне;
z - см. описание в формуле (69).
ФУНДАМЕНТЫ
4.1. Глубина заложения фундаментов принимается, как правило, такой же, как и в несейсмических районах.
4.2. Фундаменты здания или его отсека в нескальных грунтах, как правило, должны закладываться на одном уровне.
Допускается заложение фундаментов смежных отсеков или соседних столбчатых фундаментов на разных уровнях при условии выполнения требований разд. 12 главы СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.
Рис. 64. Схемы к расчету фундаментов колонн связевой панели на сдвиг
1 - распорка; 2 - дополнительные распорки при (Q1 + Q2)1,3 > (N1 + N2)f, где f - коэффициент трения
Рис. 65. Стаканное сопряжение сборной железобетонной колонны с фундаментом
1 - колонна; 2 - стакан фундамента; 3 - замоноличивание бетоном на мелком гравии; 4 - выравнивающий слой
Столбчатые фундаменты под колонны, разделенные осадочным швом, должны располагаться на одном уровне.
4.3. Расчет фундаментов под сборные железобетонные колонны следует выполнять в соответствии с указаниями по расчету для несейсмических районов, при этом при расчете на раскалывание фундамента коэффициент mф рекомендуется принимать равным единице. При расчете стакана фундамента определение количества горизонтальной арматуры рекомендуется производить при значении коэффициента mкр = 0,9 с учетом примеч. 1 к табл. 8.
Рис. 66. Узел опирания на фундамент стальной колонны одноэтажного производственного здания
1 - ветвь колонны; 2 - база колонны; 3 - анкерный болт; 4 - решетка колонны; 5 - двутавр, заделанный в фундамент; 6 - соединительный элемент; 7 - цементная подливка; 8 - верх фундамента; 9 - продольная координационная ось крайнего ряда колонн; 10 - продольная координационная ось среднего ряда колонн; 11 - поперечная координационная ось ряда колонн
Рис. 67. Узел опирания на фундамент ветви связевой колонны одноэтажного производственного здания
1 - ветвь колонны; 2 - база колонны; 3 - анкерные болты; 4 - связь по колоннам; 5 - швеллер, заделанный в фундамент; 6 - соединительный элемент; 7 - цементная подливка; 8 - верх фундамента; 9 - поперечная координационная ось колонн (решетка колонны условно не показана)
4.4. Фундаменты колонны связевой панели помимо расчета на нормальные силы и моменты следует рассчитывать на сдвиг от действия расчетных горизонтальных нагрузок в продольном направлении здания, при этом учитываются силы трения фундаментов о грунт.
Отношение суммы проекций расчетных удерживающих и сдвигающих сил на плоскость скольжения должно быть не менее 1,3.
Фундаменты колонн связевой панели должны быть соединены между собой распоркой, рассчитываемой на действие горизонтальных сил и поперечной нагрузки, обусловленной осадкой фундаментов при действии постоянных и временных длительных нагрузок. В случае если фундаменты колонн связевой панели каркасных зданий не могут воспринимать сдвигающие усилия от сейсмической нагрузки, их необходимо соединять с соседними фундаментами (рис. 64).
Рис. 68. Стык железобетонной колонны с фундаментом
1 - колонна; 2 - фундамент; 3 - анкерный болт; 4 - соединительный элемент; 5 - заделка бетоном
При наличии фундаментных балок, несущих ограждающие конструкции, они могут быть использованы в качестве распорок. Под колонны вертикального связевого устоя многоэтажного здания рекомендуется предусматривать общий фундамент.
4.5. Сопряжение сборных железобетонных колонн с фундаментами следует выполнять путем замоноличивания колонн в стаканах фундаментов (рис. 65).
Примеры решения узлов опирания на фундамент стальных колонн одноэтажных производственных зданий с раздельными базами приведены на рис. 66 и 67. Для передачи поперечных сил с колонн на фундаменты или продольных горизонтальных сил со связевых колонн на фундаменты (в местах крепления подкрановых связей) следует предусматривать приварку колонн или баз подкрановых ветвей колонны через соединительные элементы к специальным конструкциям, заделанным в фундаменты (рис. 66 и рис. 67, поз. 5). Размеры этих конструкций, соединительных элементов и сварных швов приварки их к колоннам устанавливаются расчетом на поперечную силу на уровне верха фундамента.
4.6. Над стыками фундаментных балок с фундаментом следует укладывать симметрично относительно координационной оси здания сетку длиной 2 м из арматуры диаметром 8 мм при расчетной сейсмичности 7 баллов и 10 мм при расчетной сейсмичности 8 и 9 баллов с шагом продольных стержней 100 мм, поперечных 200 мм.
4.7. Если разгружающая сила в колонне связевой панели от действия расчетных горизонтальных нагрузок превышает продольную сжимающую силу, то грани колонн, а также стенки стаканов фундаментов должны иметь шпонки, рассчитываемые на срез от растягивающих усилий, или может быть предусмотрено дополнительное крепление связевой колонны к фундаменту при помощи анкерных болтов и соединительных элементов, привариваемых к закладным изделиями колонн (рис. 68).
4.8. Под стены лестничных клеток, решенных в виде самостоятельных конструкций в пределах плана здания, и колонны ячейки каркаса, в которой расположена лестница, рекомендуется делать общий фундамент.
4.9. По верху сборных ленточных фундаментов следует укладывать слой раствора марки 100 толщиной не менее 40 мм и продольную арматуру диаметром 10 мм в количестве - три, четыре и шесть стержней при сейсмичности площадки 7, 8 и 9 баллов соответственно.
Через каждые 300-400 мм продольные стержни должны быть соединены с поперечными стержнями диаметром 6 мм.
4.10. В фундаментах из крупных блоков должна быть обеспечена перевязка кладки в каждом ряду, а также во всех углах и пересечениях на глубину не менее 1/3 высоты блока; фундаментные блоки следует укладывать в виде непрерывной ленты.
Для заполнения швов между блоками следует применять раствор марки не ниже 25.
СТЕНЫ. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
5.1. В качестве ограждающих стеновых конструкций каркасных зданий следует, как правило, применять легкие панели. Допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании устройство стен из кирпичной или каменной кладки с использованием конструкций и материалов, указанных в п. 5.19. Однако применение стен из кирпича, бетонных блоков и других штучных материалов в зданиях с расчетной сейсмичностью 8 и 9 баллов должно быть максимально ограничено.
5.2. Применение самонесущих стен из кирпичной или каменной кладки допускается: при шаге пристенных колонн каркаса не более 6 м; при высоте стен зданий с расчетной сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов соответственно не более 18, 16 и 9 м.
5.3. Для наружных стен отапливаемых производственных зданий рекомендуется применять:
при железобетонных колоннах рам каркаса крупные панели однослойные из поризованного и ячеистого бетонов, однослойные из легкого бетона на пористых заполнителях средней плотностью (до 1200 кг/м3) и трехслойные железобетонные с эффективным утеплителем;
при стальных колоннах рам каркаса легкие панели в виде трехслойных типа «сэндвич» со стальными профилированными, асбестоцементными листами и эффективным утеплителем или из стальных листов с эффективным утеплителем с полистовой сборкой.
Примечание. Стеновые панели с асбестоцементными листами рекомендуется применять в зданиях с расчетной сейсмичностью до 8 баллов.
5.4. Наружные стены неотапливаемых производственных зданий должны выполняться, как правило, из асбестоцементных волнистых листов; при соответствующем технико-экономическом обосновании могут использоваться железобетонные неутепленные панели.
5.5.В зависимости от способа опирания стены могут быть:
а) навесными с опиранием их на каркас здания;
б) самонесущими с опиранием их на фундаментные балки или ленточные фундаменты.
Навесные и самонесущие стены должны выполняться с соблюдением требований п. 3.2.
Примечание. Участки самонесущих стен в зоне габаритов несущих конструкций покрытия (ферм, балок) рекомендуется выполнять навесными с устройством горизонтальных антисейсмических швов в местах опирания конструкций стен на консоли по всему периметру здания.
5.6. Ширина вертикального антисейсмического шва в навесных панельных стенах определяется расчетом по формуле (15) и принимается не менее, указанной в п. 3.5; в самонесущих стенах ширина шва принимается по п. 3.5.
Ширина вертикального антисейсмического шва (мм) в местах пересечений продольных стен с поперечными определяется по формуле
а = Δ + 20 мм, (72)
где Δ - принимается равным для зданий:
с навесными стенами - максимальной из величин относительных перемещений каркаса в пределах высот навесных участков стены (рис. 69, а, б);
с самонесущими стенами - максимальному перемещению каркаса (рис. 69, в, г).
Перемещения каркаса здания (отсека) от действия расчетных горизонтальных сейсмических нагрузок вычисляются для одноэтажных зданий по формуле (25), для многоэтажных зданий по формулам (47) и (48).
Высота горизонтального шва в стенах принимается равной 20 мм.
Рис. 69. Схемы стен и их деформаций при сейсмическом воздействии
а - навесная стена; б - деформация навесной стены в момент сейсмического воздействия; в - самонесущая стена; г - деформация самонесущей стены в момент сейсмического воздействия; 1 - навесные участки стены; 2 - горизонтальные антисейсмические швы; 3 - вертикальный антисейсмический шов; 4 - оси колонн каркаса; 5 - самонесущие стены
Рис. 70. Примеры устройства антисейсмических швов в панельных стенах отапливаемых (а) и неотапливаемых (б) производственных зданий
I - горизонтальный шов; II - вертикальный угловой шов;III - вертикальный поперечный шов; 1 - стеновая панель; 2 - гернит или пороизол; 3 - герметизирующая мастика; 4 - цементный раствор; 5 - упругие синтетические прокладки; 6 - свернутые связанные вязальной проволокой прошивные минераловатные маты; 7 - стальные нащельники; 8 - болты; 9 - стальная планка
5.7. Горизонтальные антисейсмические швы в стенах должны заполняться упругими прокладками, не препятствующими взаимному сдвигу участков стены и заделываться герметизирующими мастиками. В качестве прокладок могут применяться ленты из пороизола, гернита, эластичного пенополиуретана и других упругих материалов.
Вертикальные антисейсмические швы в стенах должны закрываться компенсаторами или нащельниками из оцинкованной стали, не препятствующими перемещению стены (или отдельных ее участков). Допускается устройство оштукатуренных швов по сетке. В зависимости от климатических условий и температурно-влажностного режима помещений вертикальные антисейсмические швы в стенах заполняются утеплителем из минеральной ваты, эластичного пенополиуретана и других аналогичных материалов (рис. 70).
5.8. Опорные консоли при навесных стенах и сварные швы их крепления к колоннам, а также закладные изделия и их заделка в железобетонных колоннах должны быть рассчитаны на одновременное действие нагрузки от собственного веса панельной стены и вертикальных сейсмических нагрузок, вычисленных по формулам (1) и (2), где величина Qk принимается равной нагрузке от собственного веса навесной стены в месте опирания на опорную консоль, а значения произведения коэффициентов βηKψ равно 5 (см. п. 2.13). При определении величин нагрузок должны учитываться указания п. 2.2.
5.9. Стены и их крепления к каркасу должны быть проверены расчетом на местную сейсмическую нагрузку от собственного веса стены в направлении, перпендикулярном их плоскости.
Величина местной сейсмической нагрузки от собственного веса стены определяется по формулам (1) и (2); при этом значение произведения коэффициентов βηKψ принимается как для соответствующих уровней каркаса, но не менее 2 (см. п. 2.15).
При расчете парапетов в направлении, перпендикулярном плоскости стены, значение произведения коэффициентов βηKψ принимается равным 5 (см. п. 2.14).
5.10. Гидроизоляционные слои в зданиях следует выполнять изцементного раствора.
Стены из бетонных панелей
5.11. Панельные (навесные и самонесущие) стены из легкого бетона на пористых заполнителях, поризованного или ячеистого бетона, а также из железобетонных неутепленных панелей должны крепиться к каркасу в соответствии с п. 3.2, г (рис. 71).
5.12. По высоте навесные стены из бетонных панелей разбиваются на ярусы, между которыми устраиваются горизонтальные антисейсмические швы.
Рис. 71. Пример крепления стеновых панелей к колонне с помощью соединительных элементов из арматурной стали и уголков в уровне растворного шва (а) и в уровне антисейсмического шва (б)
1 - колонна; 2 - стеновые панели неотапливаемых производственных зданий; 3 - стеновые панели отапливаемых производственных зданий; 4 - закладное изделие стеновой панели; 5 - закладное изделие колонны; 6 - опорная консоль; 7 - стальные элементы крепления; 8 - пороизол или гернит; 9 - герметизирующая мастика; 10 - цементный раствор; 11 - горизонтальный шов (см. рис. 70)
Рис. 72. Пример решения панельной стены и ее деформация в момент сейсмического воздействия
1 - навесвые участки стены; 2 - опорные консоли; 3 - антисейсмические швы; 4 - верх колонн
Первый ярус панелей опирается, как правило, на фундаментные балки, последующие - на стальные опорные консоли (столики), привариваемые к колоннам.
Опорные консоли для опирания навесных стен, привариваемые к колоннам, должны размещаться в уровне горизонтальных антисейсмических швов таким образом, чтобы они не препятствовали взаимным горизонтальным перемещениям смежных по высоте участков стен и колонн при деформации каркаса в момент сейсмического воздействия (рис. 72).
Высоты ярусов определяются условиями прочности панелей и опорных консолей и не должны быть более величины h, определяемой по формуле
h = δHк/Δ, (73)
где δ - максимальное смещение стеновой панели, допускаемое конструкцией крепления, мм (см. рис. 71);
Hк - высота колонны от нулевой отметки до низа стропильных конструкций, м;
Δ - максимальное перемещение верха колонны от сейсмического воздействия, мм.
5.13. В навесных стенах каждая крупноразмерная панель длиной, равной шагу пристенных колонн, должна крепиться к каркасу в четырех углах (рис. 71), за исключением панелей глухих участков стен отапливаемых зданий. Эти панели могут устанавливаться на слой цементного раствора, а низ их допускается не крепить к каркасу.
Заполнение всех швов между панелями, за исключением вертикальных и горизонтальных антисейсмических швов (см. п. 5.7) может приниматься как для несейсмических районов.
5.14. Для заполнения оконных проемов следует применять оконные панели (панельные переплеты), которые крепятся к каркасу аналогично стеновым панелям. Оконное заполнение может выполняться и из отдельных переплетов при условии обеспечения свободного сдвига переплетов по отношению к колонне и перекрывающей их панели.
5.15. Панели самонесущих стен длиной, равной шагу пристенных колонн, следует крепить к каркасу в четырех углах (по рис. 71, б, сечение 3-3), а панели простенков - в месте примыкания к колоннам в двух верхних и нижних точках.
Для восприятия усилий, возникающих в самонесущих стенах от действия сейсмической нагрузки в их плоскости, панели простенков по граням, обращенным к проемам, следует соединять между собой, по высоте и с примыкающими к ним панелями (длиной, равной шагу пристенных колонн) при помощи сварки закладных, изделий, заложенных по углам панелей. Панели длиной, равной шагу пристенных колонн, должны соединяться между собой по длине стены стальными накладками, привариваемыми к верхним закладным элементам панелей.
Величина сейсмической нагрузки, действующей в самонесущей стене, а также величины расчетных усилий в элементах стены (простенках, горизонтальных поясах между проемами) могут быть определены по аналогии с расчетом каменных стен, изложенным в пп. 5.33-5.36.
Заполнение всех швов между панелями в отапливаемых зданиях, за исключением вертикальных антисейсмических швов, должно производиться цементным раствором.
Металлические стены
5.16. Легкие навесные стены из металлических профилированных листов в сочетании с эффективными теплоизоляционными материалами (стены из трехслойных панелей, полистовые с укрупнительной сборкой и др.) должны крепиться к каркасу здания в соответствии с п. 3.2.
Крепления оконных переплетов к стальному каркасу стен не должны препятствовать горизонтальным смещениям окон при взаимном сдвиге навесных участков стен в момент сейсмического воздействия (рис. 73).
5.17. При проектировании стен из вертикально расположенных трехслойных панелей, изготавливаемых на механизированных линиях непрерывным способом, должны соблюдаться следующие требования:
а) горизонтальные антисейсмические швы в стенах должны устраиваться на уровнях расположения опорных (под оконными проемами) и стыковых (в горизонтальных швах между панелями) ригелей каркаса стен и верха цокольной части стен (рис. 74);
б) панели верхним концом должны подвешиваться к опорным (или стыковым) ригелям с помощью стальных элементов и крепиться к рядовым (промежуточным) ригелям стальными болтами. Крепления низа панелей к стыковым ригелям (рис. 75) или верху цокольной части стен, а также крепления всех рядовых ригелей каркаса стен к опорным консолям каркаса здания (рис. 76) должны проектироваться таким образом, чтобы они не препятствовали горизонтальным смещениям каркаса здания вдоль стен в пределах высот их навесных участков.
Вертикальные антисейсмические швы в местах пересечений стен рекомендуется осуществлять путем изготовления специальных Г- или Т-образных трехслойных панелей, в которых в месте антисейсмического шва из металлических облицовочных листов выполняется компенсатор, а жесткий утеплитель заменяется на эластичный (рис. 77).
5.18. При проектировании стен из укрупненных монтажных панелей, собираемых непосредственно на строительстве (стены полистовые с укрупнительной сборкой), должны соблюдаться следующие требования:
а) горизонтальные антисейсмические швы в стенах должны устраиваться на уровне низа каждого навесного участка и верха цокольной части стен (рис. 78);
Рис. 73. Пример крепления окон из спаренных тонкостенных труб к цокольной панели и ригелям стен
1 - рядовой ригель стены; 2 - металлическая стена; 3 - цокольная панель; 4 - ось стойки рамы окна
Рис. 74. Примеры решения металлических стен из трехслойных панелей
а - продольная стена; б - торцевая стена; 1 - опорные ригели; 2 - рядовые ригели; 3 - антисейсмические швы
Рис. 75. Пример крепления стеновых трехслойных панелей к опорным ригелям в уровне антисейсмического шва
1 - колонна; 2 - опорная консоль; 3 - опорный ригель; 4 - стеновая панель; 5 - антисейсмический шов
Рис. 76. Пример крепления металлической стены из трехслойных панелей к колонне в уровне рядовых ригелей стены
1 - колонна; 2 - опорная консоль; 3 - рядовой ригель; 4 - стеновая панель; 5 - овальные отверстия
Рис. 77. Пример решения вертикального антисейсмического шва в углу стены из трехслойных панелей
1 - угловая панель; 2 – антисейсмический шов
Рис. 78. Примеры решения металлических стен из укрупненных монтажных панелей
а - продольная стена; б - торцевая стена; 1 - опорная консоль; 2 - опорный ригель рамы панели; 3 - рядовые ригели рамы панели; 4 - антисейсмические швы
Рис. 79. Пример крепления металлической стены из укрупненных монтажных панелей к колонне
1 - колонна; 2 - стойка рамы панели; 3 - рядовой ригель рамы панели; 4 - профилированные листы; 5 - утеплитель
б) стальные рамы укрупненных монтажных панелей шириной, равной шагу пристенных колонн, должны крепиться к каркасу деталями, не препятствующими горизонтальным смещениям каркаса вдоль стен в пределах высот навесных панелей (рис. 79).
Дата добавления: 2018-05-13; просмотров: 1626; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!