Определение потерь давления в гидросистеме
В качестве рабочей жидкости примем жидкость: Масло ВМГ3 плотность ρ=865 кг/м3, вязкость при 50ºС и атмосферном давлении ν=(10)∙10-6м2/с, предел рабочих температур -50-+50ºС, что не ограничивает область её применения.
Для определения потерь давления на участках магистрали используем метод приведенных длин. Местные сопротивления принимаем в соответствии с аксонометрической схемой (см. рис. 3). Вначале определяем приведенные длины участков, вычисление которых сводим в табл. 7.
Таблица 7
| участок | l, м | d, м | Виды местных сопротивлений | 
| 
|  , м
| lпр, м |
| 3 | 3,8 | 0,016 | Четыре резких поворота Три тройника на проход Два штуцера | 4×32 3×2 2×2 | 138 | 3,59 | 7,39 |
| 4 | 4,94 | 0,016 | Четыре резких поворота Три тройника на проход Два штуцера | 4×32 3×2 2×2 | 138 | 3,59 | 8,53 |
Расчет потерь давления в гидросистеме сведен в табл. 8, причем вычисления выполнены как для расчетного значения расхода, так и для его долей, что потребуется в дальнейшем для построения характеристики гидропривода.
Коэффициент гидравлического трения А. вычислен по формуле А. Д. Альтшуля при эквивалентной высоте шероховатости Δэ=0,04 мм.
| Уча-сток | lпр, м | d, м | 
| Q, см3/с | v, м/с | ν, м2/с | Re | λ | λ 
| ρ, кг/м3 |  , Па
| Δρн-м, кПа | Δρм-н, кПа | ||
| Подающая линия насос - гидромотор | |||||||||||||||
| 3 | 7,39 | 0,016 | 1,0 | 1008 | 5 | 42∙10-6 | 3052 | 0,04 | 19,37 | 865
| 10937 | 211,841 | |||
| 0,8 | 807 | 4 | 2445 | 0,046 | 22,27 | 7021 | 156,390 | ||||||||
| 0,6 | 605 | 3 | 1832 | 0,049 | 23,73 | 3943 | 93,557 | ||||||||
| 0,4 | 403 | 2 | 1220 | 0,054 | 26,15 | 1746 | 45,655 | ||||||||
| 0,2 | 201 | 1 | 613 | 0,064 | 31,00 | 441 | 13,667 | ||||||||
| 0,0 | 0 | - | - | - | - | - | 0 | ||||||||
| Отводящая линия гидромотор - насос | |||||||||||||||
| 4 | 8,53 | 0,016 | 1,0 | 1008 | 5 | 42∙10-6 | 3052 | 0,04 | 23,22 | 865 | 10937 | 253,907 | |||
| 0,8 | 807 | 4 | 2445 | 0,046 | 26,70 | 7021 | 187,445 | ||||||||
| 0,6 | 605 | 3 | 1832 | 0,049 | 28,44 | 3943 | 112,134 | ||||||||
| 0,4 | 403 | 2 | 1220 | 0,054 | 31,34 | 1746 | 54,721 | ||||||||
| 0,2 | 201 | 1 | 613 | 0,064 | 37,15 | 441 | 16,381 | ||||||||
| 0,0 | 0 | - | - | - | - | - | 0 | ||||||||
Таблица 8
Выбор гидромотора и определение выходных параметров гидропривода
В расчётном режиме работы в гидромотор поступает расход Q=1008 см3/с.
Перепад давления в гидромоторе
На основе этих величин оценим выходные параметры конкретных гидромоторов, причем в качестве основных примем аксиально-поршневые гидромоторы типа 11 М (см. прил. 3).
Определим частоту вращения вала гидромотора типоразмера 10:
.
Т. к. полученное значение не превышает максимально допустимой частоты вращения (пм.доп= 410 об/мин), то по этому параметру гидромотор подходит.
Определим-расчетный момент на валу гидромотора:
|
|
|
где 
|
|
|
Так как полученное значение момента на валу гидромотора близко к номинальному, то принимаем данный гидромотор.
|
|
|
Техническая характеристика гидромотора 11М (типоразмер 10):
Мм.ном=210 Н∙м; nм. доп=410 об/мин;
рм.ном=10МПа; ηм=0,93; Vо.м=142 см3;
ηо.м=0,97.
Для согласования выходных параметров гидромотора с параметрами на валу лебедки подбираем редуктор. Необходимое передаточное число редуктора
По справочнику выбираем редуктор с ближайшим меньшим передаточным числом. Принят цилиндрический одноступенчатый редуктор ПЦС-320 с передаточным числом ip=6,3
Расчетная частота вращения вала лебедки
Так как (пл. расч = 1,1 об/с) = (nл. зад=1,1 об/с), то условие по обеспечению заданного числа оборотов вала лебедки выполнено.
Расчетный момент на валу лебедки
Так как (Мл.расч=1200 Н∙м) > (Мл.зад= 1030 Н∙м), то условие по обеспечению заданного момента на валу лебедки выполнено.
Определяем КПД гидропривода.
Мощность, потребляемая насосом, определена выше:
Nн. пот=12 кВт.
Мощность на валу лебедки составит
.
КПД гидропривода
.
Дата добавления: 2018-04-05; просмотров: 81; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!