Требования к графическим документам
Графическая часть выполняется согласно ГОСТ по системе ЕСКД на двух (трех) листах формата 12. В пояснительной записке должен быть сделаны необходимые ссылки на графическую часть.
Графическая часть должна содержать: эскиз разреза активной стали, разрез паза статора и ротора с приложением спецификации на используемые материалы, графические зависимости, развернутую схему предлагаемой обмотки, план электроремонтного предприятия.
Оформление формата производится в последовательности:
- внутренней рамкой - сплошной основной линией на расстоянии 20 мм от левой стороны внешней рамки и на расстоянии 5 мм от остальных сторон;
- основной надписью по ГОСТ 2.104-68 в правом нижнем углу с размерами 185´55 мм. Содержание и размеры граф основной надписи представлены в приложении В, заполнение граф штампа приведено ниже.
ДП ХХХХХ.ХХ.ХХ.ХХ
 |
Заполнение граф:
1 - тема курсовой работы
2 - обозначение документа:
3 – наименование объекта проектирования (трансформатор, ремонтное предприятие);
4 – наименование документа (Графики. План. Расчетная схема);
5 – стадия проектирования;
6 - номер текущего листа;
7 - общее количество графических листов;
8 - название учебного заведения, группы;
9 - фамилии лиц, подписавших документ;
10 - подписи лиц, фамилии которых указаны в 10 графе;
11 - дата подписания;
* данные для шифра на выпускающей кафедре:
12163 – кафедра эксплуатации электрооборудования;
|
|
|
Методические указания к выполнению курсовой работы
Обработка данных обмера сердечника
3.1.1 Полюсное деление, м:
,
где D - диаметр расточки активной стали статора;
- число пар полюсов;
f - промышленная частота тока;
n1- частота вращения поля статора.
3.1.2 Чистая длина активной стали, м:
,
где l1 - полная длина активной стали, м;
Кс- коэффициент заполнения пакета сталью принимается равным 0,95 по табл. 14-1 [2 , с. 167], [3, с. 122], табл. 6-11 [6 с. 176].
3.1.3 Высота тела (спинки) статора, м:
,
где Da - наружный диаметр стали статора, м;
hz1- высота зубца статора, м.
,
где h - полная высота паза, м;
e- высота усика паза.
3.1.4 Площадь поперечного сечения ярма статора, м2:
3.1.5 Площадь полюсного деления в воздушном зазоре, м2:
3.1.6 Средняя расчетная ширина зубца статора, м:
,
где вz1min – меньшая ширина зубца, м;
вz1max- большая ширина зубца, м;
3.1.7 Площадь поперечного сечения зубцов полюсного деления, м2:
3.1.8 Площадь паза статора для трапецеидальных пазов,мм2:
;
для прямоугольных пазов:
|
|
|
Определение индукций по участкам магнитной цепи и магнитного потока
Для выбора типа обмотки необходимо знать ориентировочную мощность на валу электродвигателя.
3.2.1 Ориентировочная мощность на валу электродвигателя, кВт:
,
где A - коэффициент использования (постоянная мощности), значение которого в зависимости, от полюсного деления, принимаете: по рис. 35 [4 c.84], рис. 1-4 [7, c.21]; или по рисунку 4;
l1 - осевая длина сердечника статора;
n1 - частота вращения поля статора, об/мин.
Рисунок 4 - Коэффициент использования (постоянная мощности)
Ориентировочно мощность машины можно определить по высоте вращения, которая связана с диаметром машины, увязка этих параметров приведена в таблицах 3.1 и 3.2
Таблица 3.1 -Высоты оси вращения электрических машин (по ГОСТ 13267-73) и соответствующие им наружные диаметры статоров асинхронных двигателей серии 4А (6, с.164)
| мм | 56 | 63 | 71 | 80 | 90 | 100 | 112 | 132 | 160 | 180 | 200 | 225 | 250 | 280 |
| мм | 89 | 100 | 116 | 131 | 149 | 168 | 191 | 225 | 272 | 313 | 349 | 392 | 457 | 530 |
Таблица 3.2 - Увязка мощностей оси вращения для низковольтных асинхронных двигателей (серия 4А) исполнения IР23 (6,с. 152)
| Высота оси вращения, мм
| Обозначение длины | Мощность двигателей, кВт, при числе полюсов 2р | ||||||
| 2 | 4 | 6 | 8 |
| ||||
| 160 180 200 225 250 280 315 355 | S М S М М L М S М S М S М S М | 22 30 37 45 55 75 90 110 132 160 200 - 250 315 400 | 18,5 22 30 37 45 55 75 90 110 132 160 200 250 315 400 | 11 15 18,5 22 30 37 45 55 75 90 110 132 160 200 250 | 7,5 11 15 18,5 22 30 37 45 55 75 90 110 132 160 200 | |||
Индукция в воздушном зазоре
Индукция в воздушном зазоре Вб является одной из важнейших электромагнитных нагрузок, определяющих степень использования активных материалов в машине, следовательно, и ее мощность. Предварительный выбор Вб должен быть проведен особо тщательно. Рекомендации по выбору Вб представлены в виде кривых на рис. 6 -11.. 6-13.(с. 166-167), рис. 14-7 (с. 181). [6], на рисунках 5 и 6.
Руководствуясь вышеупомянутыми кривыми задаемся максимальным значением Bб.
0,08 0,12 0,16 0,2 0,24 Да
Рисунок 5 – Электромагнитные нагрузки асинхронных электродвигателей серии 4А (IР 44)
Рисунок 6 – Электромагнитные нагрузки асинхронных электродвигателей серии 4А (IР 23)
3.2.3 Величина магнитного потока, Вб:
,
где 
- коэффициент полюсного перекрытия.
,
3.2.4 Индукция в зубцах статора, Т:
|
|
|
3.2.5 Индукция в спинке статора, Т:
Полученные значения магнитных индукций сравнивают с допустимыми приведенными в табл. 6-10 [6, с.174], табл. 14-12 [3], табл. 14-18 [3, с.191], [3, с.185], табл.14-22 [3, с.195], табл. 9-16 [2, c. 134], табл. 9-18 [2, с. 141], а также в таблице 3.3.
Таблица 3.3 - Допустимые значения индукции на различных участках магнитной цепи, Т (6,с.175)
| Участки магнитной цепи | Обозначения | IP44 | |||
| Ярмо статора Зубцы статора при постоянном сечении (всыпная обмотка) | 2P Ва Вz1 | 2 1,4-1,6 1,7-1,9 | 4 1,4-1,6 1,7-1,9 | 6 1,4-1,6 1,7-1,9 | 8 1,15-1,35 1,7-1,9 |
| Участки магнитной цепи | Обозначения | IP23 | ||||
| Ярмо статора Зубцы статора при постоянном сечении (всыпная обмотка) | 2P Ва Вz1 | 2 1,9-2,1 | 4 1,45-1,6 1,8-2,0 | 6 1,8-2,0 | 8 1,2-1,4 1,8-2,0 | 10 1,2-1,4 1,7-1,9 |
Пункты 3.2.3. – 3.2.5 можно рассчитать с помощью программы «Remont», « Выбор индукции», которая прилагается в приложении Г. Из всех просчитанных программой индукций необходимо выбрать максимально приближенную к рекомендациям таблицы 3.3.
Если в каком-то из участков магнитной цепи индукция значительно превышает рекомендуемые значения, то необходимо изменить Вб и вновь выполнить расчет по п. 3.2.2. ... 3.2.6.
Расчет обмоточных данных
Для расчета обмоточных данных необходимо выбрать тип статорной обмотки в соответствии с ориентировочной мощностью машины. Рекомендации по выбору обмоток асинхронных двигателей серии 4А изложены в табл. 6.1 - 6 - 16 [1, с. 182...184, 484], [2, с. 127], табл. 14-9 [3, с. 176], [4 с. 87], [5. с 110], [6, с. 171]. У двигателей серии 4А мощность до 18,5 кВт с целым числом пазов на полюс и фазу обмотка выполняется однослойной.
3.3.1 Число витков в фазе:
,
где Ке - коэффициент, учитывающий падение напряжения в статорной обмотке, Ке принимается согласно рис. 6.8 [6, с. 164] рис. 14,8 [З, с. 182] и рисунку 7;
f - частота напряжения сети, Гц;
Uф - номинальное напряжение;
Коб – обмоточный коэффициент.
,
где Кy - коэффициент укорочения шага обмотки;
Кр - коэффициент распределения;
у - шаг обмотки в пазах;
- полюсное деление в пазах 
;
q - число пазов на полюс и фазу 
;
- зубцовый угол, град 
.
Для однослойных обмоток у = и обмоточный коэффициент определяется только как коэффициент распределения.
В двухслойных обмотках 
, при этом результат округляют до ближайшего целого числа.
где 
- относительный шаг = 
= 0,65 ... 0,85, меньшее значение принимают для машин с 
Рисунок 7 – Значение коэффициента, учитывающего падение напряжения в статорной обмотке
3.3.2 Предварительное число эффективных проводников в пазу:
;
Полученное значение округляется до ближайшего целого числа. При двухслойной обмотке Nэф должно быть четным. Далее необходимо определить, используя формулу (п.3.3.2), число витков фазы соответствующее принятому Nэф и уточнить значения параметров Ф, Вб, Вz, Ba, Bp; (3.3.1, 3.2.3, 3.2.4, 3.2.5, 3.2.6).
Полученные значения сравнить с допустимыми (аналогично рекомендациям п. 3.2.6) и использовать в дальнейших расчетах.
3.3.3. Предварительная площадь поперечного сечения провода, мм2:
,
где Kз - коэффициент заполнения паза изолированными проводниками, принимается согласно [2, с. 132], [3, с. 187], табл. 3.1.2 [6, с.66], для всыпных обмоток принимается равным 0,4.
3.3.4 Диаметр изолированного провода, мм:
.
Если расчетный диаметр изолированного провода превышает размеры прорези паза внз, то обмотку необходимо выполнять в несколько параллельных ветвей а. Число а при этом, естественно, может быть взято из ряда возможных чисел параллельных ветвей для обмотки данного типа и заданного числа полюсов.
Если сечение проводника и в этом случав слишком велико, то лучше разделить сечение его на две, три и даже 4 части проводов, соединенных параллельно (а1).
Чтобы укладка секций в пазы не была затруднительной, при выборе провода следует избегать применение диаметров выше 2,5 мм (а практически для двигателей серии 4А 1,9 мм).
3.3.5 Окончательная площадь поперечного сечения провода и
его диаметр, мм2:
3.3.6 Диаметр голого провода, мм:
,
где 
- толщина изоляции провода, зависящая от марки провода и диаметра токопроводящей жилы.
Значения по основной номенклатуре обмоточных проводов даны в п.4 [1, с. 500], в п.30 [2, с. 461], п.1 [З, с. 384], п.28 [б, с. 470], таблице 3.4.
Полученный результат округляют до ближайшего стандартного. При выборе стандартного размера обмоточного провода необходимо брать его по диаметру равным или ближайшим меньшим расчетному.
Дата добавления: 2018-02-15; просмотров: 973; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!