Требования к графическим документам



 

Графическая часть выполняется согласно ГОСТ по системе ЕСКД на двух (трех) листах формата 12. В пояснительной записке должен быть сделаны необходи­мые ссылки на графическую часть.

Графическая часть должна содержать: эскиз разреза активной стали, разрез паза статора и ротора с приложением спецификации на используемые материалы, графические зависимости, развернутую схему предлагаемой обмотки, план электроремонтного предприятия.

Оформление формата производится в последовательности:

- внутренней рамкой - сплошной основной линией на расстоянии 20 мм от левой стороны внешней рамки и на расстоянии 5 мм от остальных сторон;

- основной надписью по ГОСТ 2.104-68 в правом нижнем углу с размерами 185´55 мм. Содержание и размеры граф основной надписи представлены в приложении В, заполнение граф штампа приведено ниже.

ДП ХХХХХ.ХХ.ХХ.ХХ

 

 

 


Заполнение граф:

1 - тема курсовой работы

2 - обозначение документа:

3 – наименование объекта проектирования (трансформатор, ремонтное предприятие);

4 – наименование документа (Графики. План. Расчетная схема);

5 – стадия проектирования;

6 - номер текущего листа;

7 - общее количество графических листов;

8 - название учебного заведения, группы;

9 - фамилии лиц, подписавших документ;

10 - подписи лиц, фамилии которых указаны в 10 графе;

11 - дата подписания;

* данные для шифра на выпускающей кафедре:

12163 – кафедра эксплуатации электрооборудования;

Методические указания к выполнению курсовой работы

Обработка данных обмера сердечника

 

       3.1.1 Полюсное деление, м:

 

,

 

где D - диаметр расточки активной стали статора;

 

  - число пар полюсов;

f - промышленная частота тока;

n1- частота вращения поля статора.

 

3.1.2 Чистая длина активной стали, м:

 

,

где l1 - полная длина активной стали, м;

Кс- коэффициент заполнения пакета сталью принимается равным 0,95 по табл. 14-1 [2 , с. 167],  [3, с. 122], табл. 6-11 [6 с. 176].

3.1.3 Высота тела (спинки) статора, м:

 

,

 

где Da - наружный диаметр стали статора, м;

   hz1- высота зубца статора, м.

 

,

 

где h - полная высота паза, м;

  e- высота усика паза.

 

3.1.4 Площадь поперечного сечения ярма статора, м2:

 

 

3.1.5 Площадь полюсного деления в воздушном зазоре, м2:

 

 

3.1.6 Средняя расчетная ширина зубца статора, м:

 

,

 

где вz1min – меньшая ширина зубца, м;

вz1max- большая ширина зубца, м;

 

 

3.1.7 Площадь поперечного сечения зубцов полюсного деления, м2:

 

 

 3.1.8 Площадь паза статора для трапецеидальных пазов,мм2:

 

;

 

                              для прямоугольных пазов:

 

 

 

Определение индукций по участкам магнитной цепи и магнитного потока

 

Для выбора типа обмотки необходимо знать ориентировочную мощность на валу электродвигателя.

 

3.2.1 Ориентировочная мощность на валу электродвигателя, кВт:

 

,

 

где A - коэффициент использования (постоянная мощности), значение которого в зависимости, от полюсного деления, принимаете: по рис. 35 [4 c.84], рис. 1-4 [7, c.21]; или по рисунку 4;

l1 - осевая длина сердечника статора;

n1 - частота вращения поля статора, об/мин.

Рисунок 4 - Коэффициент использования (постоянная мощности)

Ориентировочно мощность машины можно определить по высоте вращения, которая связана с диаметром машины, увязка этих параметров приведена в таблицах 3.1 и 3.2

 

Таблица 3.1 -Высоты оси вращения электрических машин (по ГОСТ 13267-73) и соответствующие им наружные диаметры статоров асинхронных двигателей серии 4А (6, с.164)

 

мм 56 63 71 80 90 100 112 132 160 180 200 225 250 280
мм 89 100 116 131 149 168 191 225 272 313 349 392 457 530

 

 

Таблица 3.2 - Увязка мощностей оси вращения для низковольтных асинхронных двигателей (серия 4А) исполнения IР23 (6,с. 152)

 

Высота оси вращения, мм

Обозначение длины

Мощность двигателей, кВт, при числе полюсов 2р

2 4 6 8

 

160   180   200   225 250   280   315   355 S М S М М L М S М S М S М S М 22 30 37 45 55 75 90 110 132 160 200 - 250 315 400 18,5 22 30 37 45 55 75 90 110 132 160 200 250 315 400 11 15 18,5 22 30 37 45 55 75 90 110 132 160 200 250 7,5 11 15 18,5 22 30 37 45 55 75 90 110 132 160 200

Индукция в воздушном зазоре

Индукция в воздушном зазоре Вб является одной из важнейших электромагнитных нагрузок, определяющих степень использования активных материалов в машине, следовательно, и ее мощность. Предварительный выбор Вб должен быть проведен особо тщательно. Рекоменда­ции по выбору Вб представлены в виде кривых на рис. 6 -11.. 6-13.(с. 166-167), рис. 14-7 (с. 181). [6], на рисунках 5 и 6.

Руководствуясь вышеупомянутыми кривыми задаемся максимальным значением Bб.

   0,08   0,12    0,16   0,2  0,24  Да

 

 

Рисунок 5 – Электромагнитные нагрузки асинхронных электродвигателей серии 4А (IР 44)

 

Рисунок 6 – Электромагнитные нагрузки асинхронных электродвигателей серии 4А (IР 23)

 

3.2.3 Величина магнитного потока, Вб:

,

где - коэффициент полюсного перекрытия.

,

3.2.4  Индукция в зубцах статора, Т:

3.2.5 Индукция в спинке статора, Т:

 

 

Полученные значения магнитных индукций сравнивают с допустимыми приведенными в табл. 6-10 [6, с.174], табл. 14-12 [3], табл. 14-18 [3, с.191], [3, с.185], табл.14-22 [3, с.195], табл. 9-16 [2, c. 134], табл. 9-18 [2, с. 141], а также в таблице 3.3.

Таблица 3.3 - Допустимые значения индукции на различных участках магнитной цепи, Т (6,с.175)

Участки магнитной цепи Обозначения

IP44

    Ярмо статора Зубцы статора при постоянном сечении (всыпная обмотка) 2P   Ва Вz1   2   1,4-1,6 1,7-1,9   4   1,4-1,6 1,7-1,9   6   1,4-1,6 1,7-1,9   8   1,15-1,35 1,7-1,9    

 

Участки магнитной цепи Обозначения

IP23

    Ярмо статора Зубцы статора при постоянном сечении (всыпная обмотка) 2P   Ва Вz1   2     1,9-2,1     4   1,45-1,6 1,8-2,0   6     1,8-2,0   8   1,2-1,4 1,8-2,0     10   1,2-1,4 1,7-1,9    

 

Пункты 3.2.3. – 3.2.5 можно рассчитать с помощью программы «Remont», « Выбор индукции», которая прилагается в приложении Г. Из всех просчитанных программой индукций необходимо выбрать максимально приближенную к рекомендациям таблицы 3.3.

Если в каком-то из участков магнитной цепи индукция значительно превышает рекомендуемые значения, то необходимо изменить Вб и вновь выполнить расчет по п. 3.2.2. ... 3.2.6.   

 

Расчет обмоточных данных

 

Для расчета обмоточных данных необходимо выбрать тип статорной обмотки в соответствии с ориентировочной мощностью машины. Рекомендации по выбору обмоток асинхронных двигателей серии 4А изложены в табл. 6.1 - 6 - 16 [1, с. 182...184, 484], [2, с. 127], табл. 14-9 [3, с. 176], [4 с. 87], [5. с 110], [6, с. 171]. У двигателей серии 4А мощность до 18,5 кВт с целым числом пазов на полюс и фазу обмотка выполняется однослойной.

3.3.1 Число витков в фазе:

 

,

 

где Ке - коэффициент, учитывающий падение напряжения в статорной обмотке, Ке принимается согласно рис. 6.8 [6, с. 164] рис. 14,8 [З, с. 182] и рисунку 7;

f - частота напряжения сети, Гц;

Uф - номинальное напряжение;

Коб – обмоточный коэффициент.

 

,

 

где Кy - коэффициент укорочения шага обмотки;

  Кр - коэффициент распределения;

у - шаг обмотки в пазах;

 - полюсное деление в пазах ;

 q - число пазов на полюс и фазу ;

 - зубцовый угол, град .

Для однослойных обмоток у =  и обмоточный коэффициент определяется только как коэффициент распределения.

В двухслойных обмотках , при этом результат округляют до ближайшего целого числа.

где  - относительный шаг =  

 = 0,65 ... 0,85, меньшее значение принимают для машин с

 

 

Рисунок 7 – Значение коэффициента, учитывающего падение напряжения в статорной обмотке

3.3.2 Предварительное число эффективных проводников в пазу:

 

;

 

Полученное значение округляется до ближайшего целого числа. При двухслойной обмотке Nэф должно быть четным. Далее необходимо определить, используя формулу (п.3.3.2), число витков фазы соответствующее принятому Nэф и уточнить значения параметров Ф, Вб, Вz, Ba, Bp; (3.3.1, 3.2.3, 3.2.4, 3.2.5, 3.2.6).

Полученные значения сравнить с допустимыми (аналогично рекоменда­циям п. 3.2.6) и использовать в дальнейших расчетах.

3.3.3. Предварительная площадь поперечного сечения провода, мм2:

 

,

 

где Kз - коэффициент заполнения паза изолированными проводниками, принимается согласно [2, с. 132], [3, с. 187], табл. 3.1.2 [6, с.66], для всыпных обмоток принимается равным 0,4.

3.3.4 Диаметр изолированного провода, мм:

 

.

Если расчетный диаметр изолированного провода превышает размеры прорези паза внз, то обмотку необходимо выполнять в несколько параллельных ветвей а. Число а при этом, естественно, может быть взято из ряда возможных чисел параллельных ветвей для обмотки данного типа и заданного числа полюсов.

Если сечение проводника и в этом случав слишком велико, то лучше разделить сечение его на две, три и даже 4 части проводов, соеди­ненных параллельно (а1).

Чтобы укладка секций в пазы не была затруднительной, при выборе провода следует избегать применение диаметров выше 2,5 мм (а практически для двигателей серии 4А 1,9 мм).

3.3.5 Окончательная площадь поперечного сечения провода и
его диаметр, мм2:

3.3.6 Диаметр голого провода, мм:

 

,

 

где  - толщина изоляции провода, зависящая от марки провода и диаметра токопроводящей жилы.

Значения  по основной номенклатуре обмоточных проводов даны в п.4 [1, с. 500], в п.30 [2, с. 461], п.1 [З, с. 384], п.28 [б, с. 470], таблице 3.4.

Полученный результат округляют до ближайшего стандартного. При выборе стандартного размера обмоточного провода необходимо брать его по диаметру равным или ближайшим меньшим расчетному.


Дата добавления: 2018-02-15; просмотров: 526;