Эскизная компоновка редуктора



Эскизная компоновка выполняется с целью определения сил, действующих на опоры, и изгибающих моментов, действующих на валы.

 

 

рис.4.3.

Компоновка выполнена на миллиметровой бумаге в масштабе 1: 2

Необходимые размеры и их соотношения для выполнения компоновки ([1] стр. 77).

1) Зазор между наиболее выступающими элементами передач и стенками корпуса.

                                                           (4.57)

где

d - толщина стенок корпуса (мм), 10.6мм

Х=2.19мм

2) Расстояние между торцом подшипника и внутренней стенкой корпуса

 - при отсутствии маслоудерживающего кольца

 мм

3) Параметры подшипников (стр. 91, [1])

     Шариковый радиально-упорный:

Средняя серия

По d3=48мм подшипник 36310

D=110 мм

T=27 мм

     C0=48.8 кН

 

 


По d3=63мм подшипник 46313

D=140 мм

T=33 мм

     C0=83.2 кН

 

Роликовый конический:

По d3=75мм подшипник 7315

D=160 мм

Т=40.5 мм

C0=148 кН

 

4) Расстояние между серединами опор вала червяка

l2³(0.9-1) d3=0.9×450=405

5) Длина гнезда подшипника

lп=d+К1+(3-5)

где

d - толщина стенок редуктора (мм), 12мм

К1 - ширина фланца (мм), 39мм

lп=12+39+4=55 мм


                      4.6. Проверочный расчет валов

 

Для определения реакций в опорах вначале необходимо построить схему нагружения валов редуктора.

 

Схема нагружения валов редуктора

рис.4.4 .

 

Вращение электродвигателя выбираем в соответствии с направлением вращения приводного вала рабочего органа привода. Окружную силу на шестерне Ft1 направляем противоположно направлению вращения вал, а на колесе – по направлению. Силу от ременной передачи направляется в зависимости от расположения. Схема нагружения приведена на рис. 4.4..

Определение реакций опор и построение эпюр изгибающих и крутящих моментов выполняется по правилам сопротивления материалов для входного и выходного валов на специально написанной программы DM_VAL v.2.0.

 

Входной вал:

Исходные данные:

Fa =567 Н Fr =1254 Н Ft =3398 Н Fоп =-446 Н L1 =86 мм L2 =71 мм L3 =178 мм d =71 мм

Реакции опор по осям:

Rx1 = -(Fоп+Rx2+Fr)=-215,56 Н

Rx2 = (Fоп*L1-Fr*L2-Fa*d/2)/(L2+L3) =-592,44 Н

Ry1 = Ft-Ry2 =2429,09 Н

Ry2 = Ft*L2/(L2+L3) =968,91 Н

 

Суммарные реакции опор:

R1 =2438,64 Н

R2 =1135,68 Н

 

Изгибающие моменты по оси X:

Max = 0Н*м

Mbax = Fm*L1 =-38,36 Н*м

Mbcx = Fr*L2 =89,03 Н*м

Mcbx = Rx1*L2 =15,30 Н*м

Mcdx = Rx2*L3 =105,45 Н*м

Mdx = 0 Н*м

 

Изгибающие моменты по оси Y:

May = 0 Н*м

Mby = 0 Н*м

Mcby = Ry1*L2 =172,47 Н*м

Mcdy = Ry2*L3 =172,47Н*м

Mdy = 0 Н*м

 

Суммарные изгибающие моменты:

Ma = 0 Н*м

Mba =-38,36 Н*м

Mbc =89,03 Н*м

Mcb =173,14 Н*м

Mcd =202,15 Н*м

 

 

Промежуточный вал:

Исходные данные:

Fa2 =539 Н

Fr2 =1190 Н

Ft2 =3229 Н

Fr3 =2900 Н

Ft3 =7959 H

L1 =70 мм

L2 =90 мм

L3 =88 мм

d =354.97 мм

 


Реакции опор по осям:

Rdy=(Fr2*L1+ Fa2*d/2-Fr3*(L1+L2))/(L1+L2+L3)=-1149.23 H

Rdx=(Ft2*L1+Ft3*(L1+L2))/(L1+L2+L3)=6046.25 H

Rcy=Fr2-Fr3-Rdy=-560.77 H

Rcx=Ft2+Ft3-Rdx=5141.75 H

 

Суммарные реакции опор:

R1 =6154.50 Н

R2 =5172.24 Н

 

Изгибающие моменты по оси X указаны на эпюре

Изгибающие моменты по оси Y указаны на эпюре

Суммарные изгибающие моменты указаны на эпюре

 

Выходной вал:

Исходные данные:

Fa =0 Н

Fr =2710 Н

Ft =7445 Н

Fоп =-4336 Н

L1 =161 мм

L2 =86 мм

L3 =123 мм

d =624 мм

 

Реакции опор по осям:

Rx1 = Fоп-Rx2+Fr=-11389,78 Н

Rx2 =(-Fa*d/2-Fоп*(L1+L2+L3)+Fr*L1)/(L2+L3)=9763,78 Н

Ry1 = -Ft-Ry2 =-4381,51 Н

Ry2 = -Ft*L2/(L2+L3) =-3063,49 Н

 

Суммарные реакции опор:

R1 =12203,47 Н

R2 =10233,10 Н

 

Изгибающие моменты по оси X:

Max = 0Н*м

Mbax = Rx1*L1 =1833,75 Н*м

Mbcx = Rx2*L2 =839,69 Н*м

Mcbx = Fr*L2 =233,06 Н*м

Mcdx = Ft*L3 =915,74 Н*м

Mdx = 0 Н*м

 

Изгибающие моменты по оси Y:

May = 0 Н*м

Mbay = Ry1*L2 =376,81 Н*м

Mbcy = Ry2*L3 =376,81Н*м

Mcy = 0 Н*м

Mdy = 0 Н*м

 

Суммарные изгибающие моменты:

Ma = 0 Н*м

Mba =1872,07 Н*м

Mbc =920,36 Н*м

Mcb =233,06 Н*м

Mcd =915,74 Н*м

Md = 0 Н*м

 


Дата добавления: 2018-02-15; просмотров: 628;