Сбор нагрузки на 1 пг.м ребра
q = q кн/м2 х В = 5.51 х 3 = 16.53 кн/м
Определение расчетного пролета
Рисунок 12. Определение расчетного пролета продольного ребра.
bоп = 100 – 15 = 85 см
Lo = Lпл – 2 х bоп = 5970 – 85 = 5885 мм = 5.89 м
(Lo – расстояние между центрами опор)
Расчетная схема и определение расчетных усилий M и Q
Рисунок 13. Расчетная схема продольного ребра.
Сбор нагрузки на 1 пг.м плиты
| M = q x l o 2 = 16.53 x 5.892= 71.68 кНм 8 8 Q = q х lо = 16.53 х 5,89 = 48,7 кН 2 2 |
Конструктивный расчет.
Расчетное сечение
Рисунок 14. Расчетное сечение продольного ребра
b = 2 х bн = 2 х 7.5 = 15 см
а = защ.сл. + d/2 = 20 + 20/2 = 30 мм = 3 см
ho = h – a = 30 – 3 = 27 см
bf’ определяем по расчету
bf’ = 2 х bсв + b = 2 х L0 + b = 2 х 589 + 15 = 2.98 + 15 = 211 см < b’fгеом = 295 cм
6 6
следовательно берем в расчет bf’ = 211 см
Расчет продольной рабочей арматуры из условия прочности нормального сечения.
Определяем положение нейтральной оси
Мx=hf’ = Rb x hf’ x bf’ (ho - h f’) = 1.05 x 3.0 x 211.0 (27 – 3.0) = 17445 кн см =
2 2
174,45 кн м > Mmах = 71.68 кн м,
следовательно нейтральная ось проходит в полке.
Продольная арматура ребра напрягаемая класса А600 с Rs = 52 кн/ см2
Определяем табличный коэффициент
αm = M = 71.68 x 100 = 0.044
Rb x b’f x ho2 1.05 x 2.11 x 272
|
|
|
αR = 0,403 αm < αR,
следовательно устанавливаем арматуру по расчету в растянутой зоне ( сечение с одиночной арматурой), по таблице определяем коэффициенты
η = 0.977 и ξ = 0.045, ξR = 0,56
т.к. ξ = 0.045 < ξR =0,56
расчетное сопротивление напрягаемой арматуры допускается умножить на коэффициент условий работы γS3
если ξ = 0.045 = 0,08 < 0.6, то γS3 =1.1
ξR 0,56
треб.As = M = 71.68 x 100 = 4.75 см2
Rs x γS3 х ho x η 52 x 1.1 x 27 х 0.977
По сортаменту подбираем 2 ø 18 А600 с Аsфакт = 5.09 см2 > треб.As
Проверяем процент армирования
µmin% = 0.1 % < µ% = 1.25 %< µmax% = 3 % Арматура подобрана правильно.
Укладываем арматуру в виде отдельных стержней в нижнюю зону продольных ребер.
Расчет поперечной арматуры из условия прчности наклонного сечения
Qmax = 48.7 кн
Проверяем прочность сечения по сжатой наклонной полосе
Qmax ≤ φb1 x Rbt x b x ho
Qb = 0.3 x 1.05 x 15 x 27 = 127.58 кн
Qmax = 48.7 кн < 127.58 кн,
Следовательно размеры сечения достаточны, прочность обеспечена.
Задаемся диаметром и шагом поперечных стержней. Шаг стержней принимаем по конструктивным соображениям.
Sw,констр ≤ 0.5 х ho = 0.5 x 27 = 13.5 см
Smax = R bt x b x h o 2 = 0.081 x 15 x 272 =18.2 см
|
|
|
Qmax 48.7
Примем Sw=10см
dsw = 4 B500 c Asw=0.25 см2 (2 о 4 В 500)
по одному стержню в каждом ребре
qsw = R sw x A sw = 30 x 0.25 = 0.75 кн/см
Sw 10
qsw ≥ 0.25 x Rbt x b = 0.25 x 0.081 x 15 = 0.3 кн/см
условие соблюдается, следовательно принятую арматуру можно учитывать в расчете.
Проверяем необходимость установки арматуры по расчету
2.5 x Rbt x b x ho ≥ Qb = φ b2 х R bt х b x h o 2 ≥ 0.5 х Rbt х b x ho
С
2.5 х Rbt х b x ho = 2.5 х 0.081 х 15 х 27 = 82 кн
0.5 х Rbt х b x ho = 0.5 х 0.081 х 15 х 27 = 16.4 кн
82 кн > Qb = 27.3 кн > 16.4 кн
условие выполняется.
Qmax = 48.7 кн > Qb = 27.3 кн, следовательно проверку прочности сечения ведем с учетом работы арматуры. Находим поперечное усилие, воспринимаемое поперечной арматурой в наклонном сечении Qsw
Qsw = φsw x qsw x c = 0.75 x 0.75 x 48.6 = 27.3 кн
Qсеч = Qb + Qsw = 27.3 + 27.3 = 54.6 кн
Qmax = 48.7 кн < Qсеч = 54.6 кн
Прочность сечения обеспечена. Принимаем шаг поперечных стержней на приопорных участках длиной равных ¼ Lo Sw = 10 см, на средней части пролета Sw = 20 cм
Конструируем сетку
Lсетки = Lпл – 2 х 15 -2 х 15 = 5970 – 30 – 30 = 5910 мм
Bсетки = h – 2 x 10 = 300 -20 = 280 мм
Рисунок 15. Чертеж сетки С-3 продольного ребра.
Расчет ребристой плиты с размерами в плане 1.5 х 6.0 м.
|
|
|
Характеристика изделия.
Масса плиты 1.5 т
Рисунок 16. Схема плиты.
Плита предварительно напряженная. Бетон тяжелый – В 20. Продольная арматура продольных ребер – напрягаемая класса А 600. Продольная арматура поперечных ребер – класса А 400. Поперечная арматура и арматура полки плиты класса В 500. Расчетные характеристики материалов см. в предыдущем примере.
Рассмотрим расчет полки и поперечного ребра. Продольное ребро плиты рассчитывается аналогично расчету ребра в плите с размерами 3.0 х 6.0 м.
2. Сбор нагрузки на 1 м2 покрытия
Таблица 1
| № | Наименование нагрузки | Формула
| Нормат. | Расчет. | ||||||
| п.п | расчета
| нагрузка | gf | нагрузка | ||||||
|
| qn | q | ||||||||
| Постоянные нагрузки 2 слоя линокрома | 1 м2 х dсл х rсл
| |||||||||
| 1 | 1 х 0.008 х 10.0
| 0.08 | 1,2 | 0,1 | ||||||
| d= 0.008 м; r = 10 кн/м3 |
| |||||||||
| 2 | Цементно-песчаная | 1 х 0.03 х 20,0
| 0,60 | 1.3 | 0,78 | |||||
| стяжка, армированная |
| |||||||||
| металлической сеткой |
| |||||||||
| d = 0.03 м; r =20 кн/м3 |
| |||||||||
| 3 | Керамзитовый гравий по | 1 х 0.04 х 6,0
| 0,24 | 1.3 | 0,31 | |||||
| уклону |
| |||||||||
| dср = 0.04 м; r =6 кн/м3 |
| |||||||||
| 4 | Минераловатные плиты | 1х0.05х1.8
| 0.09 | 1.2 | 0.11 | |||||
| РУФ БАТТС В |
| |||||||||
| d = 0.05 м; r=1,8 кн/м3 |
| |||||||||
| 5 | Минераловатные плиты | 1х0.1х1.1
| 0.11 | 1.2 | 0.13 | |||||
| РУФ БАТТС Н |
| |||||||||
| d = 0.1 м; r=1,1 кн/м3 |
| |||||||||
| 6 | Пароизоляция 1 слой | 1х0.003х10.0
| 0.03 | 1.25 | 0.04 | |||||
| линокрома |
| |||||||||
| d = 0.003 м; r=10кн/м3 |
| |||||||||
| 7 | Плита покрытия | Рпл | = | 15 | 1,69 | 1.1 | 1,85 | |||
| Впл х Lпл=1.49х5.97 Р = 15 кн | Anл | 1.49х5.97 | ||||||||
|
| Итого постоянная нагрузка
| gn=
| 2,84
| g= | 3,32
| |||||
|
| ||||||||||
| Продолжение таблицы 1 | ||||||||||
| Временная нагрузка снеговая, Sg = 2.4 кн/ м2 | S = Sg x μ = 2.4х1.0 Sn = 0.7хS = 0.7х2.4 в т. числе Sn,l = 0.5xSn Sn,sh = 0.5xSn
| 1.68 0.84 0.84 | 2.4 | |||||||
| ИТОГО |
| |||||||||
| полная расчетная | q = g + S =
| 5.72 | ||||||||
| нагрузка | 3.11+2.4
| |||||||||
| полная нормативная | qn = gn + Sn =
| |||||||||
| нагрузка, qn | 2.64+1.68
| 4.52 | ||||||||
Расчет полки плиты.
Статический расчет.
Дата добавления: 2019-11-16; просмотров: 122; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!