Характеристики прочности бетона и арматуры

Бетон тяжелый класса В20, призменная прочность  МПа, прочность при осевом растяжении  МПа. Коэффициент условий работы бетона, учитывающий влияние длительности действия статической нагрузки, γ_b1= 0,9. Продольная арматура А500: R_s = 435 МПа, поперечная арматура В500: R_sω=300 МПа.

    7.4.4.  Расчет второстепенной балки по нормальным сечениям

Уточняем высоту сечения балки по моменту на первой промежуточной опоре. Так как он отрицательный, то сечение рассматривается как прямоугольное (без учета полок, находящихся в растянутой зоне), ширина сечения равна b_вб=20 см.

=1,8  =36,565 см и h = 36,565 + 3,5 = 40,065 см, принимаем h = 40 см, тогда h_о=40 – 3,5= 36.5 см.

В пролетах сечение тавровое. При h_f´/h = 60/400=0,15 >0,1 ширину полки, вводимой в расчет, принимают не более шага второстепенных балок (2,5 м) и не более  1/3 l₀₂+b_вб = 1/3·720+20=260 см. Принимаем b_f=250 см.

Для сечения в первом пролете (М₁=107,97 кН·м), проверяем условие

11,5(100)·250·6·(36,5-0,5·6) =

52008750 Н·см=520 кН·м  > 107,97 кН·м.

Следовательно, граница сжатой зоны проходит в полке, расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b_f^´=250 см.

Вычисляем  = 0,031 < α_r=0,376 (α_r см. табл. 7.2), т.е. сжатая арматура по расчету не требуется.

A_s=0,9·11,5 (100) ·250·36,5(1- )/435 (100) =6,73 см²  

Принимаем 2Ø22 А500 с А_s=7,6 см². Балка армируется каркасами, т.к. ширина сечения балки 200 мм, устанавливается два каркаса, соответственно в нижней зоне – 2 стержня.

Сечение в среднем пролете – М₂=74,75 кН·м

 =0,0217,

A_s=0,9·11,5 (100) ·250·36,5(1- )/435 (100) =4,78 см²  

Принимаем 2Ø18 А500 с А_s=5,09 см².

На отрицательный момент М₂´= 34,17 кН·м, сечение работает как прямоугольное шириной b_вб=20 см.

 =0,124,

A_s=0,9·11,5 (100) ·20·36,5(1- )/435 (100) =2,31 см²  

Принимаем 2Ø12 А500 с А_s=2,26 см².

Сечение на первой промежуточной опоре - М´₁=85,42 кН·м, сечение работает как прямоугольное шириной b_вб=20 см.

 =0,31

А_s =0,9·11,5 (100) ·20·36,5(1- )/435 (100) =6,662 см²  

Принимаем 6Ø12 А500 с А_s=6,79 см² (две гнутые сетки по 3 Ø12 А500 в каждой).

Сечение на средней опоре (М₂=74,75 кН·м) работает как прямоугольное шириной b_вб=20 см.

= 0,27,

А_s =0,9·11,5 (100) ·20·36,5(1- )/435 (100) =5,589 см²

Принимаем 5Ø12 А500 с А_s=5,65 см² (две гнутые сетки 2 Ø12 А500 и 3Ø12 А500).

7.4.5. Расчет второстепенной балки по наклонным сечениям к продольной оси, Q = 99,32 кН

    Минимальный диаметр поперечного стержня из (условия сварки с продольными стержнями d=22 мм) - d_sω= 6 мм. Принимаем в поперечном сечении два хомута по 8 мм В500 (А_sw=1,01см ). 

Шаг хомутов у опоры должен быть не более s_w < h _о/2= 36,5/2 = 18,25 см и не более30 см.  В средней части  пролета шаг равен  0,75 h _о о= 0,75· 36,5=27,37 см и не более 50 см. Принимаем шаг хомутов у опоры 15 см, в средней части пролета 25 см.

Прочность бетонной полосы проверим из условия:

0,3R_bbh ₀ = 0,3·0,9·11,5(100)·20·36,5 =226665Н > Q_max = 99320 Н, т.е. прочность полосы обеспечена.

Выполняем проверку прочности наклонного сечения по поперечной силе.

Определим интенсивность хомутов

q_sω= ;  q_sω= =2020 Н/см.

 Определяем отношение q_sω/R_btb=2020/0,9(100)·20=1,122.              

Поскольку 1,122 >0,25, хомуты учитываются полностью, значение М _b определяем по формуле

М _b = 1,5R_btbh ₀ ² = 1,5·0,9·0,9(100)·20·36,5² = 3237367,5 Н·см.

Определим длину проекции невыгодного наклонного сечения с.

q₁= q – 0,5q_υ,

где q – полная расчетная нагрузка; q_υ – временная расчетная нагрузка.

q₁= 23,07 – 0,5·15= 15,57 кН/м.

Поскольку 1,122 < 2, значение с  определяем по формуле

  

С ≥ 2·h_о,          144 см > 36,5· 2= 73 см

Принимаем c = 73см. Тогда

Q_sw = 0,75q_swc = 0,75·2020·73 = 110595 Н = 110,6 кН.

Qb = 3237368/73 = 44347,5 Н = 44,35 кН

Значение Q_b принимают не более 2,5R_btbh_o и не менее 0,5R_btbh_o

Qb = 44,35кН < = 2,5 Rbt b ho = 2,5 · 0,9· 0,9(100) · 20 · 36,5 = 147825 Н = 147,825 кН -  условие выполнено.

    Qb = 44,35кН  > = 0,5 Rbt b ho = 0,5 ·0,9· 0,9(100) · 20 · 36,5  = 29565 Н = 29,565 кН - условие выполнено.

Q=Q_max – q₁c=99,32 – 15,57·0,73 = 87,95 кН.

Проверяем условие

Q_b + Q_sw= 29,565 + 110,6 = 140,165к Н > Q = 87,95 кН,

Прочность наклонных сечений обеспечена.

Проверим требование:

Схемы армирования монолитной плиты и второстепенной балки, арматурные изделия приведены в приложении В.

Расчет по второй группе предельных состояний в данном примере не приводится.

---

Дата добавления: 2019-09-13; просмотров: 253; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!