Схемы присоединения двигателей к сети. 7 страница



- силовые кабели марок АВРГ, АНРГ, АВРБГ, АНРБГ, АВВГ, АВВБГ, ВРГ, НРГ, ВРБГ, НРБГ, ВВГ, ВВБГ.

- установочные провода марок АППВ, АППР, АПРВ, АМППВ, АРТППВ, ППВ, ПРВ, ПРТО, ПРФ.

- монтажные провода марок МГШ — монтажный, медный, гибкий, шелк — оплетка; МГСЛ — монтажный, гибкий, стекловолокно, лакирован­ный; МГШВ.

Минимальные сечения жил:

- 1/2,5 мм2 — для линий групповой сети,

- 2,5/4,0 мм2 — для линий распределительной сети,

- 4,0/6,0 мм2 — для линий питающей сети и стояков.

Примечание — числитель — для меди, знаменатель — для алюминия. Надо знать, что нагрузка на 1,57 мм2 сечения жилы не должна превышать 1 кВт.

И 2.2. Методы расчета сечений проводников

Рассчитать ЭСН ОУ — это значит:

- Выбрать сечение проводников линий ЭСН с учетом механической прочности, допустимого нагрева изоляции и напряжения на светильниках.

- Выбрать распределительные устройства (щиты освещения), вводные и линейные (групповые) аппараты защиты.

- Обеспечить потерю напряжения (AV, %) на линии от источника пита­ния до самого удаленного светильника не более допустимого значения (ДУдоп., %).

Оптимальный выбор элементов ЭСН ОУ позволит обеспечить:

- наиболее экономичную работу ОУ (светоотдача и срок эксплуатации);

- более длительный срок службы изоляции и пожаробезопасность;

- надежность монтажа и эксплуатации.

Возможны 3 основных способа расчета сечений проводников:

• по току нагрузки (по допустимому нагреву),

• по потере напряжения,

• по наименьшему расходу цветного металла.

2.2.1. По току нагрузки

65 °C — это допустимая температура нагрева для проводов и кабелей с резиновой и пластмассовой изоляцией при токе нагрузки.

Максимальная нагрузка (Imax, А) определяется по формулам:

р

Imax ~“------------- 103для I ~ Фазной сети (двухпроводная 1-ф + 0),

иф-СО8ф

р

!(тах =-------------------- 103 — Для 2 - фазной сети (трехпроводная 2-ф + 0),

2 • иф • coscp

р

1^аХ =-?=----- —------------ Ю3 — для 3 - фазной сети (четырехпроводная

V3Uhom. coscp

3-ф + 0),

где Ртах. — расчетная максимальная нагрузка, кВт;

иф — фазное напряжение, В;

ином. — номинальное (линейное) напряжение, В;

coscp — коэффициент активной мощности сети, отн. ед.;

103 — переводной коэффициент мощности в Вт.

Максимальная мощность ОУ (Ртах., кВт) определяется по формулам:

Рта, =К<0£р„о„ — сЛН,

Ртах = Ь2КСоХРном — с ЛЛ и стартерной схемой зажигания,

Ртах = Кео X Рном — с ЛЛ и бесстартерной схемой зажигания,

Ртах = КсоХ Рном “ С ДРЛ И ИМ Подобным.

где Кео — коэффициент спроса осветительный, отн. ед.;

LPH0M. — суммарная номинальная мощность всех подключенных СП, кВт.

Рекомендуется принимать:

Ке0 ~ 1,0 — для небольших производственных зданий.

Кео = 0,95 — для производственных зданий, состоящих из отдельных крупных пролетов.

Кео = 0,85 — для производственных зданий с большим количеством помещений.

cos ср = 1 — для ЛН

cos ср = 0,95 — для светильников с ЛЛ и компенсированными ПРА. cos ср = 0,5 — для светильников с ЛЛ и некомпенсированными ПРА. cos ср = 0,57 — для ДРЛ (без компенсации РМ).

Сечение проводника выбирается по каталогу согласно условию:

1доп — Imax-

2.2.2. По потере напряжения

Если известно значение заданной или допустимой потери напряжения в линии, можно применить расчетные формулы:

М

S =------------- —• — для сети 1 - ф + 0 (двухпроводной)

р C,-AV()

М

Sn =------------ — — для сети 2 - ф + 0 (трехпроводной)

р c2-av(2)

м

Sn =------------ — — для сети 3 - ф + О (четырехпроводной)

р C3-AV(3)

где Sp — расчетное сечение проводника, мм2;

М — момент нагрузки сети, кВт • м;

С — коэффициент осветительной сети, отн. ед.;

AU — потеря напряжения в линии, %.

С = F (система сети, V сети, материал жилы) и выбирается по [Табл. 2.2.1].

М = Р ■ L,

где Р — мощность потребителя, кВт;

L — расстояние до потребителя от точки приложения момента, м.

Для определения расчетного момента (Мр, кВт • м) необходимо соста­вить и упростить (по возможности) расчетную схему.

Расчетная схема — это схема ЭСН ОУ до наиболее удаленного СП, на которой указаны все ответвления нагрузок, расстояния между ними и от на­чала до первого ответвления (от источника ЭСН).

Возможны 3 типа расчетных схем (Рис. 2.2.1)

а) Нагрузка сосредоточена в конце линии.

б) Нагрузка распределена неравномерно вдоль линии.

в) Нагрузка распределена равномерно только на части линии.

     
 

     
 
Р\
в)
Рис. 2.2.1. Типы расчетных схем


Несколько одинаковых по величине нагрузок, между которыми рас­стояния равны, заменяются на эквивалентную (сумма), приложенную посе­редине между крайними из них (Рисунок 2.2.1, в).

2.2.3. По наименьшему расходу цветного металла

Расчетное сечение (Sp, мм2) находится по упрощенной формуле: МЕ+Уа-т М

Sn =----------- —------- =----------------- для наиболее нагруженной фазы.

р C4V C4V

где            — суммарный момент по направлению передачи ЭЭ для линии с

наибольшим числом проводников, кВт • м;

Za • m — сумма моментов по направлению передачи ЭЭ для линий с другим числом проводников, приведенных к предыдущему, кВт • м;

Мпр — приведенный момент мощности, кВт • м;

a — коэффициент приведения моментов, отн. ед.

a = F (система сети, вид ответвления) находится по [Табл. 2.2.2].

Расчетное сечение по каталогу приводится к ближайшему стандартному значению.

Таблица 2.2.1 — Значения коэффициентов осветительной сети С = F (система сети, Vc, материал жилы)

Система сети

VC,B

Коэффициенты С для

Дополнительные сведения

медь алюминий
1 2 3 4 5
3-ф + 0 (4-проводная) 380/220 77 46  
2-ф + 0 (3-проводная) 380/220 34 20  
1-ф + 0 (2-проводная) или постоянного тока 220 12,8 7,7  
3-ф + 0 (4-проводная) 220/127 25,6 15,5  
2-ф + 0 (3-проводная) 220/127 11,4 6,9  
1-ф + 0 (2-проводная) 127 4,3 2,6  
3-ф (3-проводная) 220 127 25.6 8.6 15,5 5,2  
Постоянного тока (2-проводная) НО 3,2 1,9  
3-ф (3-проводная) 36 (42) 0,68 0,42  
2-ф (2-проводная) 36 (42) 0,34 0,21  
или постоянного тока 24 12 0,153 0,038 0,092 0,023  

 

Таблица 2.2.2 — Значения коэффициентов приведения моментов мощности а = F (система сети, вид ответвления)

Система сети (линии) Вид ответвления Коэффициент а Дополнитель­ные сведения
1 2 3 4
3-ф + 0 (4-проводная) 2-ф + 0 (3-проводная) 3-ф (3-проводная) 1- ф + 0 (2-проводное) 2-ф + 0 (3-проводное) 1- ф + 0 (2-проводное) 2- ф (2-проводное) 1,85 1,39 1,33 1,15  

 

 

Таблица 2.2.3 — Значения удельных активных сопротивлений проводников

Сечение жилы, (S), мм2

г0, Ом/км проводов и кабелей

медь алюминий
1 2 3
1,5 12,6 -
2,5 7,55 12,6
4 4,56 7,9
6 3,06 5,26
10 1,84 3,16
16 1,20 1,98
25 0,74 1,28
35 0,54 0,92
50 0,39 0,64
70 0,28 0,46
95 0,2 0,34
120 0,158 0,27
150 0,123 0,21
185 0,103 0,17
240 0,17 0,132

 

 

Таблица 2.2.4 — Значения удельных индуктивных сопротивлений проводников для 3-ф сетей до 1 кВ

Сечение жилы (S), мм2

Хо, Ом/км при прокладке

Дополнительные сведения

в трубах воздушные (ВЛ) кабельные (КЛ)
1 2 3 4 5
4...6 0,10 - 0,09  
10...25 0,09 0,36 0,07  
35...70 0,08 0,33 0,06  
95...120 0,08 0,30 0,06  
150...240 0,08 - 0,06  

 

Таблица 2.2.5 — Допустимая потеря напряжения (AU, %) в осветительных сетях

к,

costp сети

1,0 0,95 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5

St = 160 кВА

0,95 5,9 4,8 4,4 3,9 3,6 3,4 3,3
0,9 6,0 5,0 4,5 4,0 3,9 3,6 3,5
0,8 6,1 5,2 4,9 4,5 4,2 4,1 4,0
0,7 6,3 5,5 5,3 4,8 4,6 4,5 4,4
0,6 6,5 5,8 5,5 5,2 5,0 5,0 4,9

St = 250 кВА

0,95 6,1 5,0 4,2 4,0 3,7 3,5 3,3
0,9 6,2 5,1 4,6 4,1 3,9 3,7 3,5
0,8 6,3 5,3 5,0 4,5 4,3 4,1 4,0
0,7 6,5 5,6 5,4 4,9 4,7 4,5 4,4
0,6 6,6 5,9 5,6 5,3 5,1 5,0 4,9

St = 400 кВА

0,95 6,2 5,0 4,5 4,0 3,4 3,5 3,3
0,9 6,3 5,2 4,7 4,2 3,9 3,7 3,6
0,8 6,4 5,4 5,0 4,6 4,3 4,1 4,0
0,7 6,5 5,7 5,4 4,9 4,7 4,6 4,4
0,6 6,6 5,9 5,7 5,3 5,1 5,0 4,9

St = 630 кВА

0,95 6,4 4,9 4,3 3,5 3,0 2,8 2,6
0,9 6,4 5,0 4,4 3,7 3,3 3,0 2,8
0,8 6,5 5,2 4,8 4,1 3,8 . 3,5 3,3
0,7 6,7 5,6 5,2 4,6 4,3 ' 4,0 3,9
0,6 6,7 5,8 5,5 5,0 4,7 4,5 4,4

 

St — мощность номинальная трансформатора питающего ОУ, кВА. К3 — коэффициент загрузки трансформатора.

■ 2.3. Расчетно - практические занятия (РПЗ) ЭСН ОУ

• РПЗ-10. ЭСН ОУ помещения с ЛН (точечный ИС). Дано'.

АхВхН = 24х 12x4,5 м

ОУ —3x5 НСП18— —;

3,7

Размещение'. LB = 4 м; ЬА = 4,8 м;

£в ~ 2 м; £А = 2,4 м.

Ьщ = 2 м.

Требуется'.

• выбрать проводник т. АППВ;

• выбрать АЗ т. АЕ20;

• определить АУФ.

 

Рис. 2.3.1. Распределение нагрузки ОУ с ЛН (фрагмент)


 

Решение.

1) Распределяется нагрузка по фазам с наибольшей равномерностью и с учетом допустимого количества ИС, для чего:

- В соответствии с заданием изобразить ОУ на плане (в целом или фраг­мент) и нанести известные данные (Рис. 2.3.1). ОУ состоит из 15 (до 20) то­чечных ИС мощностью по 200 Вт., то все их допустимо подключить на одну фазу групповой линии, начало которой в левом верхнем углу помещения.

- Составляется и упрощается (в соответствии с правилами) расчетная схема моментов мощности для наиболее удаленного СП.

 

От ГЩО до потолка Н- h щ=4,5-2=2,5 м

12 Рл

Рис. 2.3.2. Расчетная схема моментов мощности полная (а) и упрощенная (б)

От ГЩО до потолка Н - Ьщ = 4,5 - 2 = 2,5 м.

Начиная от точки отсчета (угол помещения), составляется расчетная схема полная (Рисунок 2.3.2, а) с ответвлениями, указываются расстояния между ответвлениями и от точки отсчета до первого ответвления. Ответвле­ния указываются по направлению движения ЭЭ с обозначением нагрузки.

По правилам упрощения составляется окончательная расчетная схема (Рисунок 2.3.2, б):

- нагрузка 4 ответвлений (4x3 Рл) и 3 ответвлений (3 х Рл) заменяются соответственно на эквивалентные 12 Рл и 3 Рл и прикладываются к середине между крайними ответвлениями;

- определяются и наносятся расстояния между ответвлениями и до пер­вого ответвления;

- определяется момент электрической нагрузки упрощенной расчетной схемы.

М = М, + М2 = 12 Рл • Lo + 3 Рл • (Lo + Ц) =

= 12 • 0,2 • 12,1 +3 - 0,2 - (12,1 + 18) = 47,1 кВт • м.

2) Выбирается проводник т. АППВ и АЗ т. АЕ20, для чего: - определяется нагрузка в линии (1 - ф, двухпроводная сеть) с ЛН

Р -10’ , 310’

—        = 1          

Уф-cos^ 220-1

- согласно условию 1доп > 1(м!) по [Таблице Ж.4] для прокладки в возду­хе принимается провод т. АППВ — 2 х 2,5,1доп = 19 А.

- согласно условию Iha > 1нр — для осветительной сети с ЛН по [Табл. Ж. 1] выбирается АЗ т. АЕ2034

VH = 220 В

1Н = 25 А

1н.р= 16 А

1у(п) ~ 1,25 ■ 1н

1у(кз) 3 ‘ 1н р

1откл 2 кА

Примечание — Автомат выбран с 1н = 25 А, а не IH = 16 А, т.к. во втором варианте была бы завышена уставка в зоне КЗ, а именно 1У(КЗ) =12- 1н р.

- согласно условию 1доп > Кзщ * 1У(П) проводник проверяется на соответст­вие выбранному аппарату защиты. Кзщ = 1.

1доп (19 А) < Кзщ • 1У(П) (1 • 1,25 • 16 А = 20 А), что не соответствует требо­ванию.

Следовательно, по [Таблица Ж.4] для прокладки в воздухе (помещение с нормальной средой) выбирается провод с большим сечением.

т. АППВ — 2 х 3; 1доп = 22 А.

3) Определяется фактическая потеря напряжения в линии (АУф, %).

По [Табл. 2.2.1] Ci = F (система сети; VH; материал) = F (1-ф, 220 В, А1) = 7,7. Ответ: Провод — т. АППВ — 2x3; 1доп = 22 А; АУФ = 2,04 %.


Дата добавления: 2019-07-17; просмотров: 344; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:






Мы поможем в написании ваших работ!