Отношение к деньгам стало для нас тестом на добродетельность. © Джордж Оруелл 989 - | 752 - или читать все...
Обратная связь Пожаловаться на материал

Результаты статического расчета. Расчетные сочетания усилий РСУ.


⇐ ПредыдущаяСтр 35 из 39Следующая ⇒

Загружения.

Номер Наименование
1 Загружение 1. Постоянная нагрузка.
2 Загружение 2. Снеговая нагрузка (весь пролет).
3 Загружение 3. Снеговая нагрузка (слева).
4 Загружение 4. Ветер.

Расчетные сочетания усилий (единицы измерений: т, м)

Элемент Сеч. СТ Критерий Вид

Значения

 Тип КС Формула
N My Qz
1 1 1 1 1 23,54 0 0 C   L1 +L2
1 1 1 1 1 15,277 0 0 CL   L1 +0,3*L2
1 2 1 1 1 23,521 0 0 C   L1 +L2
1 2 1 1 1 15,258 0 0 CL   L1 +0,3*L2
1 3 1 1 1 23,502 0 0 C   L1 +L2
1 3 1 1 1 15,239 0 0 CL   L1 +0,3*L2
1 3 1 1 1 18,18 0 0 N   0,833*L1 +0,714*L2
2 2 1 1 1 8,487 0 0 C   L1 +L2
2 2 1 1 1 6,411 0 0 CL   L1 +0,3*L2
2 2 1 1 1 6,719 0 0 N   0,833*L1 +0,714*L2
2 2 1 1 1 5,236 0 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
2 2 1 9 1 5,521 0 0 C   L1
2 2 1 9 1 5,521 0 0 CL   L1
2 2 1 9 1 4,601 0 0 N   0,833*L1
2 2 1 9 1 4,601 0 0 NL   0,833*L1
2 3 1 1 1 8,482 0 0 C   L1 +L2
2 3 1 1 1 6,406 0 0 CL   L1 +0,3*L2
3 1 1 1 1 8,566 0 0 C   L1 +L2 +0,9*L4
3 1 1 1 1 6,416 0 0 CL   L1 +0,3*L2
3 1 1 1 1 6,776 0 0 N   0,833*L1 +0,714*L2 +0,643*L4
3 1 1 1 1 5,241 0 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
3 1 1 2 1 5,526 0 0 C   L1
3 1 1 2 1 5,526 0 0 CL   L1
3 2 1 1 1 8,561 0 0 C   L1 +L2 +0,9*L4
3 2 1 1 1 6,411 0 0 CL   L1 +0,3*L2
3 2 1 1 1 6,772 0 0 N   0,833*L1 +0,714*L2 +0,643*L4
3 2 1 1 1 5,236 0 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
3 2 1 2 1 5,521 0 0 C   L1
3 3 1 1 1 8,556 0 0 C   L1 +L2 +0,9*L4
3 3 1 2 1 4,597 0 0 NL   0,833*L1
4 1 1 1 1 3,448 0 0 CL   L1
4 1 1 1 1 2,874 0 0 N   0,833*L1
4 1 1 1 1 2,874 0 0 NL   0,833*L1
4 2 1 1 1 3,446 0 0 C   L1
4 2 1 1 1 3,446 0 0 CL   L1
4 2 1 1 1 2,871 0 0 N   0,833*L1
4 2 1 1 1 2,871 0 0 NL   0,833*L1
4 3 1 1 1 3,443 0 0 C   L1
4 3 1 1 1 3,443 0 0 CL   L1
4 3 1 1 1 2,869 0 0 N   0,833*L1
4 3 1 1 1 2,869 0 0 NL   0,833*L1
5 1 1 1 1 3,448 0 0 C   L1
5 2 1 1 1 3,446 0 0 CL   L1
5 2 1 1 1 2,871 0 0 N   0,833*L1
5 2 1 1 1 2,871 0 0 NL   0,833*L1
5 3 1 1 1 3,443 0 0 C   L1
5 3 1 1 1 3,443 0 0 CL   L1
5 3 1 1 1 2,869 0 0 N   0,833*L1
5 3 1 1 1 2,869 0 0 NL   0,833*L1
6 1 1 1 1 70,34 0 0,018 C   L1 +L2 +0,9*L4
6 1 1 1 1 41,3 0 0,018 CL   L1 +0,3*L2
6 1 1 1 1 53,683 0 0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2 +0,643*L4
6 2 1 1 1 53,616 0,008 0 N   0,833*L1 +0,714*L2
6 2 1 1 1 32,94 0,008 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
6 3 1 1 1 70,34 0 -0,018 C   L1 +L2 +0,9*L4
6 3 1 1 1 41,3 0 -0,018 CL   L1 +0,3*L2
6 3 1 1 1 53,683 0 -0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2 +0,643*L4
6 3 1 1 1 32,94 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,214*L2
6 3 1 1 1 70,246 0 -0,018 C   L1 +L2
6 3 1 1 1 41,3 0 -0,018 CL   L1 +0,3*L2
6 3 1 1 1 53,616 0 -0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2
6 3 1 1 1 32,94 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,214*L2
7 2 1 6 1 -44,708 0,046 0 C   L1 +L2 +0,9*L4
7 2 1 6 1 -26,49 0,01 0 CL   L1 +0,3*L2
7 2 1 6 1 -34,142 0,034 0 N   0,833*L1 +0,714*L2 +0,643*L4
7 2 1 6 1 -21,129 0,008 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
7 3 1 1 1 -18,208 0 -0,093 C   L1 +L4
7 3 1 1 1 -18,548 0 -0,018 CL   L1
7 3 1 1 1 -15,214 0 -0,068 N   0,833*L1 +0,714*L4
7 3 1 1 1 -15,456 0 -0,015 NL   0,833*L1
7 3 1 2 1 -45,044 0 -0,018 C   L1 +L2
7 3 1 2 1 -26,497 0 -0,018 CL   L1 +0,3*L2
7 3 1 2 1 -34,382 0 -0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2
7 3 1 2 1 -21,134 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,214*L2
7 3 1 9 1 -18,548 0 -0,018 C   L1
7 3 1 32 1 -42,054 0 -0,093 C   L1 +0,9*L2 +L4
7 3 1 32 1 -25,702 0 -0,018 CL   L1 +0,27*L2
7 3 1 32 1 -32,247 0 -0,068 N   0,833*L1 +0,643*L2 +0,714*L4
7 3 1 32 1 -20,566 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,193*L2
8 1 1 32 1 -42,069 0 -0,133 C   L1 +0,9*L2 +L4
8 1 1 32 1 -25,689 0 0,018 CL   L1 +0,27*L2
8 1 1 32 1 -32,256 0 -0,093 N   0,833*L1 +0,643*L2 +0,714*L4
8 1 1 32 1 -20,556 0 0,015 NL   0,833*L1 +0,193*L2
8 2 1 1 1 -18,541 0,01 0 C   L1
8 2 1 1 1 -18,541 0,01 0 CL   L1
8 2 1 2 1 -44,708 -0,064 0 C   L1 +L2 +0,9*L4
8 2 1 5 1 -15,451 0,008 0 NL   0,833*L1
8 2 1 6 1 -45,037 0,01 0 C   L1 +L2
8 2 1 6 1 -26,49 0,01 0 CL   L1 +0,3*L2
8 2 1 6 1 -34,377 0,008 0 N   0,833*L1 +0,714*L2
8 2 1 6 1 -21,129 0,008 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
8 3 1 1 1 -18,128 0 0,133 C   L1 +L4
8 3 1 2 1 -45,044 0 -0,018 C   L1 +L2
8 3 1 2 1 -26,497 0 -0,018 CL   L1 +0,3*L2
8 3 1 33 1 -41,975 0 0,133 C   L1 +0,9*L2 +L4
8 3 1 33 1 -25,702 0 -0,018 CL   L1 +0,27*L2
8 3 1 33 1 -32,19 0 0,093 N   0,833*L1 +0,643*L2 +0,714*L4
8 3 1 33 1 -20,566 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,193*L2
9 1 1 2 1 -17,186 0 0,007 C   L1 +L2
9 1 1 2 1 -10,098 0 0,007 CL   L1 +0,3*L2
9 1 1 2 1 -13,116 0 0,006 N   0,833*L1 +0,714*L2
9 1 1 2 1 -8,054 0 0,006 NL   0,833*L1 +0,214*L2
9 2 1 2 1 -10,103 0,004 0 CL   L1 +0,3*L2
9 2 1 2 1 -13,298 0,004 0 N   0,833*L1 +0,714*L2 +0,643*L4
9 2 1 2 1 -8,058 0,004 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
9 2 1 2 1 -17,191 0,004 0 C   L1 +L2
9 3 1 2 1 -17,445 0 -0,007 C   L1 +L2 +0,9*L4
9 3 1 2 1 -10,108 0 -0,007 CL   L1 +0,3*L2
9 3 1 2 1 -13,302 0 -0,006 N   0,833*L1 +0,714*L2 +0,643*L4
9 3 1 2 1 -8,062 0 -0,006 NL   0,833*L1 +0,214*L2
9 3 1 2 1 -17,196 0 -0,007 C   L1 +L2
9 3 1 2 1 -10,108 0 -0,007 CL   L1 +0,3*L2
9 3 1 2 1 -13,124 0 -0,006 N   0,833*L1 +0,714*L2
9 3 1 2 1 -8,062 0 -0,006 NL   0,833*L1 +0,214*L2
10 2 1 2 1 -17,191 0,004 0 C   L1 +L2
10 2 1 2 1 -10,103 0,004 0 CL   L1 +0,3*L2
10 2 1 2 1 -13,12 0,004 0 N   0,833*L1 +0,714*L2
10 2 1 2 1 -8,058 0,004 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
10 2 1 9 1 -7,066 0,004 0 C   L1
10 2 1 9 1 -7,066 0,004 0 CL   L1
10 2 1 9 1 -5,888 0,004 0 N   0,833*L1
10 2 1 9 1 -5,888 0,004 0 NL   0,833*L1
10 3 1 1 1 -6,514 0 -0,007 C   L1 +L4
10 3 1 1 1 -7,071 0 -0,007 CL   L1
10 3 1 1 1 -5,495 0 -0,006 N   0,833*L1 +0,714*L4
10 3 1 1 1 -5,893 0 -0,006 NL   0,833*L1
10 3 1 2 1 -17,196 0 -0,007 C   L1 +L2
10 3 1 2 1 -10,108 0 -0,007 CL   L1 +0,3*L2
10 3 1 2 1 -13,124 0 -0,006 N   0,833*L1 +0,714*L2
10 3 1 2 1 -8,062 0 -0,006 NL   0,833*L1 +0,214*L2
10 3 1 9 1 -7,071 0 -0,007 C   L1
10 3 1 9 1 -7,071 0 -0,007 CL   L1
10 3 1 9 1 -5,893 0 -0,006 N   0,833*L1
10 3 1 9 1 -5,893 0 -0,006 NL   0,833*L1
11 2 1 2 1 -14,699 0,004 0 C   L1 +L2
11 2 1 2 1 -8,634 0,004 0 CL   L1 +0,3*L2
11 2 1 2 1 -11,218 0,003 0 N   0,833*L1 +0,714*L2
11 2 1 2 1 -6,886 0,003 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
11 2 1 9 1 -6,035 0,004 0 C   L1
11 2 1 9 1 -6,035 0,004 0 CL   L1
11 2 1 9 1 -5,029 0,003 0 N   0,833*L1
11 2 1 9 1 -5,029 0,003 0 NL   0,833*L1
11 3 1 1 1 -5,556 0 -0,007 C   L1 +L4
11 3 1 1 1 -6,037 0 -0,007 CL   L1
11 3 1 1 1 -4,687 0 -0,006 N   0,833*L1 +0,714*L4
11 3 1 1 1 -5,031 0 -0,006 NL   0,833*L1
11 3 1 2 1 -14,702 0 -0,007 C   L1 +L2
11 3 1 2 1 -8,637 0 -0,007 CL   L1 +0,3*L2
11 3 1 2 1 -11,22 0 -0,006 N   0,833*L1 +0,714*L2
11 3 1 2 1 -6,888 0 -0,006 NL   0,833*L1 +0,214*L2
11 3 1 9 1 -6,037 0 -0,007 C   L1
11 3 1 9 1 -6,037 0 -0,007 CL   L1
11 3 1 9 1 -5,031 0 -0,006 N   0,833*L1
11 3 1 9 1 -5,031 0 -0,006 NL   0,833*L1
12 1 1 1 1 -6,032 0 0,007 C   L1
12 1 1 2 1 -11,216 0 0,006 N   0,833*L1 +0,714*L2
12 1 1 2 1 -6,884 0 0,006 NL   0,833*L1 +0,214*L2
12 2 1 1 1 -6,035 0,004 0 C   L1
12 2 1 1 1 -6,035 0,004 0 CL   L1
12 2 1 1 1 -5,029 0,003 0 N   0,833*L1
12 2 1 1 1 -5,029 0,003 0 NL   0,833*L1
12 2 1 2 1 -14,915 0,004 0 C   L1 +L2 +0,9*L4
12 2 1 2 1 -8,634 0,004 0 CL   L1 +0,3*L2
12 2 1 2 1 -11,372 0,003 0 N   0,833*L1 +0,714*L2 +0,643*L4
12 2 1 2 1 -6,886 0,003 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
12 2 1 2 1 -14,699 0,004 0 C   L1 +L2
12 2 1 2 1 -8,634 0,004 0 CL   L1 +0,3*L2
12 2 1 2 1 -11,218 0,003 0 N   0,833*L1 +0,714*L2
12 2 1 2 1 -6,886 0,003 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
12 3 1 1 1 -6,037 0 -0,007 C   L1
12 3 1 1 1 -6,037 0 -0,007 CL   L1
12 3 1 1 1 -5,031 0 -0,006 N   0,833*L1
12 3 1 1 1 -5,031 0 -0,006 NL   0,833*L1
12 3 1 2 1 -14,917 0 -0,007 C   L1 +L2 +0,9*L4
12 3 1 2 1 -8,637 0 -0,007 CL   L1 +0,3*L2
12 3 1 2 1 -11,374 0 -0,006 N   0,833*L1 +0,714*L2 +0,643*L4
12 3 1 2 1 -6,888 0 -0,006 NL   0,833*L1 +0,214*L2
12 3 1 2 1 -14,702 0 -0,007 C   L1 +L2
12 3 1 2 1 -8,637 0 -0,007 CL   L1 +0,3*L2
12 3 1 2 1 -11,22 0 -0,006 N   0,833*L1 +0,714*L2
12 3 1 2 1 -6,888 0 -0,006 NL   0,833*L1 +0,214*L2
13 1 1 1 1 -29,366 0 -0,137 C   L1 +L4
13 1 1 2 1 -56,855 0 0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2
13 2 1 5 1 -25,536 0,009 0 NL   0,833*L1
13 2 1 6 1 -74,498 0,01 0 C   L1 +L2
13 2 1 6 1 -43,8 0,01 0 CL   L1 +0,3*L2
13 2 1 6 1 -56,861 0,009 0 N   0,833*L1 +0,714*L2
13 2 1 6 1 -34,934 0,009 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
13 3 1 1 1 -29,269 0 0,137 C   L1 +L4
13 3 1 1 1 -30,65 0 -0,018 CL   L1
13 3 1 1 1 -24,555 0 0,096 N   0,833*L1 +0,714*L4
13 3 1 1 1 -25,542 0 -0,015 NL   0,833*L1
13 3 1 2 1 -74,504 0 -0,018 C   L1 +L2
13 3 1 2 1 -43,806 0 -0,018 CL   L1 +0,3*L2
13 3 1 2 1 -56,866 0 -0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2
13 3 1 2 1 -34,939 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,214*L2
13 3 1 9 1 -30,65 0 -0,018 C   L1
13 3 1 9 1 -30,65 0 -0,018 CL   L1
13 3 1 9 1 -25,542 0 -0,015 N   0,833*L1
13 3 1 9 1 -25,542 0 -0,015 NL   0,833*L1
13 3 1 33 1 -68,738 0 0,137 C   L1 +0,9*L2 +L4
13 3 1 33 1 -42,491 0 -0,018 CL   L1 +0,27*L2
13 3 1 33 1 -52,747 0 0,096 N   0,833*L1 +0,643*L2 +0,714*L4
13 3 1 33 1 -33,999 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,193*L2
14 3 1 2 1 -45,688 0 -0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2
14 3 1 2 1 -28,078 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,214*L2
14 3 1 9 1 -24,636 0 -0,018 C   L1
14 3 1 9 1 -24,636 0 -0,018 CL   L1
14 3 1 9 1 -20,53 0 -0,015 N   0,833*L1
14 3 1 9 1 -20,53 0 -0,015 NL   0,833*L1
14 3 1 33 1 -55,435 0 0,133 C   L1 +0,9*L2 +L4
14 3 1 33 1 -34,146 0 -0,018 CL   L1 +0,27*L2
14 3 1 33 1 -42,53 0 0,093 N   0,833*L1 +0,643*L2 +0,714*L4
14 3 1 33 1 -27,323 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,193*L2
15 1 1 1 1 -24,47 0 0,093 C   L1 +L4
15 1 1 1 1 -24,624 0 0,018 CL   L1
15 1 1 1 1 -20,41 0 0,068 N   0,833*L1 +0,714*L4
15 2 1 2 1 -59,85 0,01 0 C   L1 +L2
15 3 1 2 1 -59,857 0 -0,018 C   L1 +L2
15 3 1 2 1 -35,202 0 -0,018 CL   L1 +0,3*L2
15 3 1 2 1 -45,688 0 -0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2
15 3 1 2 1 -28,078 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,214*L2
15 3 1 9 1 -24,636 0 -0,018 C   L1
15 3 1 9 1 -24,636 0 -0,018 CL   L1
15 3 1 9 1 -20,53 0 -0,015 N   0,833*L1
15 3 1 9 1 -20,53 0 -0,015 NL   0,833*L1
15 3 1 32 1 -56,233 0 -0,093 C   L1 +0,9*L2 +L4
15 3 1 32 1 -34,146 0 -0,018 CL   L1 +0,27*L2
15 3 1 32 1 -43,099 0 -0,068 N   0,833*L1 +0,643*L2 +0,714*L4
15 3 1 32 1 -27,323 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,193*L2
16 1 1 1 1 -30,637 0 0,018 C   L1
16 3 1 14 1 -30,65 0 -0,018 CL   L1
16 3 1 14 1 -25,64 0 -0,07 N   0,833*L1 +0,714*L4
16 3 1 14 1 -25,542 0 -0,015 NL   0,833*L1
16 3 1 32 1 -70,256 0 -0,096 C   L1 +0,9*L2 +L4
16 3 1 32 1 -42,491 0 -0,018 CL   L1 +0,27*L2
16 3 1 32 1 -53,832 0 -0,07 N   0,833*L1 +0,643*L2 +0,714*L4
16 3 1 32 1 -33,999 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,193*L2
16 3 1 33 1 -74,504 0 -0,018 C   L1 +L2
16 3 1 33 1 -43,806 0 -0,018 CL   L1 +0,3*L2
16 3 1 33 1 -56,866 0 -0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2
16 3 1 33 1 -34,939 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,214*L2
17 1 1 1 1 70,34 0 0,018 C   L1 +L2 +0,9*L4
17 1 1 1 1 41,3 0 0,018 CL   L1 +0,3*L2
17 1 1 1 1 53,683 0 0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2 +0,643*L4
17 1 1 1 1 41,3 0 0,018 CL   L1 +0,3*L2
17 1 1 1 1 53,616 0 0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2
17 1 1 1 1 32,94 0 0,015 NL   0,833*L1 +0,214*L2
17 2 1 1 1 70,34 0,009 0 C   L1 +L2 +0,9*L4
17 2 1 1 1 41,3 0,009 0 CL   L1 +0,3*L2
17 2 1 1 1 53,683 0,008 0 N   0,833*L1 +0,714*L2 +0,643*L4
17 2 1 1 1 70,246 0,009 0 C   L1 +L2
17 2 1 1 1 41,3 0,009 0 CL   L1 +0,3*L2
17 2 1 1 1 53,616 0,008 0 N   0,833*L1 +0,714*L2
17 2 1 1 1 32,94 0,008 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
17 3 1 1 1 70,34 0 -0,018 C   L1 +L2 +0,9*L4
17 3 1 1 1 70,246 0 -0,018 C   L1 +L2
17 3 1 1 1 41,3 0 -0,018 CL   L1 +0,3*L2
17 3 1 1 1 53,616 0 -0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2
17 3 1 1 1 32,94 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,214*L2
18 1 1 1 1 56,435 0 0,018 C   L1 +L2
18 2 1 1 1 43,076 0,008 0 N   0,833*L1 +0,714*L2
18 2 1 1 1 26,47 0,008 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
18 2 1 2 1 23,104 0,009 0 C   L1 +L4
18 2 1 2 1 23,225 0,009 0 CL   L1
18 2 1 2 1 19,268 0,008 0 N   0,833*L1 +0,714*L4
18 2 1 2 1 19,354 0,008 0 NL   0,833*L1
18 2 1 9 1 23,225 0,009 0 C   L1
18 2 1 9 1 23,225 0,009 0 CL   L1
18 2 1 9 1 19,354 0,008 0 N   0,833*L1
18 2 1 9 1 19,354 0,008 0 NL   0,833*L1
18 3 1 1 1 56,435 0 -0,018 C   L1 +L2
18 3 1 1 1 33,188 0 -0,018 CL   L1 +0,3*L2
18 3 1 1 1 43,076 0 -0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2
18 3 1 1 1 26,47 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,214*L2
19 2 1 9 1 23,225 0,009 0 CL   L1
19 2 1 9 1 19,354 0,008 0 N   0,833*L1
19 2 1 9 1 19,354 0,008 0 NL   0,833*L1
19 3 1 1 1 56,435 0 -0,018 C   L1 +L2
19 3 1 1 1 33,188 0 -0,018 CL   L1 +0,3*L2
19 3 1 1 1 43,076 0 -0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2
19 3 1 1 1 26,47 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,214*L2
19 3 1 2 1 22,427 0 -0,018 C   L1 +L4
19 3 1 2 1 23,225 0 -0,018 CL   L1
19 3 1 2 1 18,784 0 -0,015 N   0,833*L1 +0,714*L4
19 3 1 2 1 19,354 0 -0,015 NL   0,833*L1
19 3 1 9 1 23,225 0 -0,018 C   L1
19 3 1 9 1 23,225 0 -0,018 CL   L1
19 3 1 9 1 19,354 0 -0,015 N   0,833*L1
19 3 1 9 1 19,354 0 -0,015 NL   0,833*L1
20 2 1 2 1 23,186 0,008 0 N   0,833*L1 +0,714*L4
20 2 1 2 1 24,079 0,008 0 NL   0,833*L1
20 2 1 9 1 28,895 0,009 0 C   L1
20 2 1 9 1 28,895 0,009 0 CL   L1
20 2 1 9 1 24,079 0,008 0 N   0,833*L1
20 2 1 9 1 24,079 0,008 0 NL   0,833*L1
20 3 1 1 1 70,246 0 -0,018 C   L1 +L2
20 3 1 1 1 41,3 0 -0,018 CL   L1 +0,3*L2
20 3 1 1 1 53,616 0 -0,015 N   0,833*L1 +0,714*L2
20 3 1 1 1 32,94 0 -0,015 NL   0,833*L1 +0,214*L2
20 3 1 2 1 27,644 0 -0,018 C   L1 +L4
20 3 1 2 1 28,895 0 -0,018 CL   L1
20 3 1 2 1 23,186 0 -0,015 N   0,833*L1 +0,714*L4
20 3 1 2 1 24,079 0 -0,015 NL   0,833*L1
20 3 1 9 1 28,895 0 -0,018 C   L1
20 3 1 9 1 28,895 0 -0,018 CL   L1
20 3 1 9 1 24,079 0 -0,015 N   0,833*L1
20 3 1 9 1 24,079 0 -0,015 NL   0,833*L1
21 1 1 9 1 24,079 0 0,015 NL   0,833*L1
21 2 1 1 1 70,246 0,01 0 C   L1 +L2
21 2 1 1 1 41,3 0,01 0 CL   L1 +0,3*L2
21 2 1 1 1 53,616 0,008 0 N   0,833*L1 +0,714*L2
21 2 1 1 1 32,94 0,008 0 NL   0,833*L1 +0,214*L2
21 2 1 2 1 27,644 0,01 0 C   L1 +L4
21 2 1 2 1 28,895 0,01 0 CL   L1
21 2 1 2 1 23,186 0,008 0 N   0,833*L1 +0,714*L4
21 2 1 2 1 24,079 0,008 0 NL   0,833*L1
21 2 1 9 1 28,895 0,01 0 C   L1
21 2 1 9 1 28,895 0,01 0 CL   L1
21 2 1 9 1 24,079 0,008 0 N   0,833*L1
21 2 1 9 1 24,079 0,008 0 NL   0,833*L1
21 3 1 1 1 70,246 0 -0,018 C   L1 +L2

 

В связи с большим количеством элементов, в настоящем отчете результаты расчета РСУ представлены выборочно. Вся полученная в результате расчета информация хранится в электронном виде.

Результаты поверочного расчета элементов стропильной фермы.

Расчет элементов верхнего пояса.

Элементы верхнего пояса стропильной фермы выполнены составного сечения из трех досок                       175×60мм, шаг прокладок составляет 0,98м.

Сечение

Геометрические характеристики сечения

Параметр Значение Единицы измерения
A Площадь поперечного сечения 315 см2
Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 8039,063 см4
Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 31185 см4
It Момент инерции при свободном кручении 2955,96 см4
iy Радиус инерции относительно оси Y1 5,052 см
iz Радиус инерции относительно оси Z1 9,95 см
Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 2079 см3
Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 2079 см3
Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 918,75 см3
Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 918,75 см3

Определение наиболее не выгоднейших комбинаций усилий в элементе.

На основании статического расчета стропильной системы составляем таблицу расчетных усилий M, N, Q в сечениях элемента. Согласно, таблицы результатов статического расчета, наибольшие усилия возникают в сечениях в элементе 16. Для рассматриваемых сечений определим комбинации расчетных усилий: Mmax и соответствующие N, Q; Mmin и соответствующие N, Q; Nmax и соответствующие M, Q.

 

Дата добавления: 2019-07-15; просмотров: 188; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:


⇐ Предыдущая30313233343536373839Следующая ⇒


Мы поможем в написании ваших работ!
.
.
© 2014-2024 — Студопедия.Нет — Информационный студенческий ресурс. Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав (0.028)