Геометрические характеристики сечения
| Параметр | Значение | Единицы измерения | |
| A | Площадь поперечного сечения | 565 | см2 |
| Iy | Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y | 6281,353 | см4 |
| Iz | Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z | 151615,021 | см4 |
| It | Момент инерции при свободном кручении | 4710,652 | см4 |
| iy | Радиус инерции относительно оси Y1 | 3,334 | см |
| iz | Радиус инерции относительно оси Z1 | 16,381 | см |
| Wu+ | Максимальный момент сопротивления относительно оси U | 4629,466 | см3 |
| Wu- | Минимальный момент сопротивления относительно оси U | 4629,466 | см3 |
| Wv+ | Максимальный момент сопротивления относительно оси V | 1298,56 | см3 |
| Wv- | Минимальный момент сопротивления относительно оси V | 769,507 | см3 |
Определение наиболее не выгоднейших комбинаций усилий в элементе.
На основании статического расчета стропильной системы составляем таблицу расчетных усилий M, N, Q в сечениях элемента. Согласно, таблицы результатов статического расчета, наибольшие усилия возникают в сечениях в элементе 6. Для рассматриваемых сечений определим комбинации расчетных усилий: Mmax и соответствующие N, Q; Mmin и соответствующие N, Q; Nmax и соответствующие M, Q.
| Комбинация усилий | Усилия | N, т | My1= My2 т×м | Q, т |
| I | Mmax | -1,228 | 1,26 | 0,089 |
| II | Mmin | - | - | - |
| III | Nmax | - | - | - |
Расчет по первой группе предельных состояний.
Расчет на прочность внецентренно-сжатого элемента по нормальным напряжениям, выполняем на комбинацию усилий I (Мmax), в соответствии с п. 6.17 [10] по формуле:
|
|
|
кгс/см2 > Rс×mв/γn=87×0,85/1,0=74кгс/см2
Изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый из расчета по деформируемой схеме определяем по формуле:
Т×м.
Т×м – изгибающий момент в расчетном сечении элемента от симметричной составляющей нагрузки.
Т×м – изгибающий момент в расчетном сечении элемента от кососимметричной составляющей нагрузки.
Коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента при симметричной нагрузке, определяемый по формуле:
.
Коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента при кососимметричной нагрузке, определяемый по формуле:
.
Гибкость элемента, соответствующая симметричной форме продольного изгиба:
.
Гибкость элемента, соответствующая кососимметричной форме продольного изгиба:
.
Коэффициент использования – 
=1,65.
Вывод:
Рассматриваемое сечение несущих конструкций купола не удовлетворяет требованиям по первой группе предельных состояний.
Поверочный расчет трехпролетных балок перекрытия литера А-4.
|
|
|
Исходные данные для расчета.
Основные положения по расчету.
Расчет выполнен для наиболее нагруженных трехпролетных балок перекрытий над 1-м этажом на основании проведенного обследования. Расчет выполнен на нагрузки в соответствии с данными эскизного проекта приспособления здания, представленного в Приложение 7, для загружения перекрытия равномерно распределенной нагрузкой по всему пролету от собственного веса конструкции перекрытия, нагрузки от внутриквартирных и межквартирных перегородок и полезной нагрузки. Полезная нагрузка принималась по двум вариантам равной 300кгс/м2(как для помещений коридоров) и равной 150кгс/м2 (как для жилых помещений).
Коэффициенты условия работы.
Уровень ответственности здания (сооружения) КС2 – нормальный уровень ответственности (см. п. 10.1 [2]).
Коэффициент надежности по ответственности здания γn=1,0 (см. Таблицу 2, п. 10.1 [2]).
Коэффициент условия работы бетона при продолжительном (длительном) действии нагрузки; γb1=0,9 (см. п. 6.1.12 [9]).
Дата добавления: 2019-07-15; просмотров: 162; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!