Расчет расхода пара на отопление
Часовой расход пара на отопление составит
,
Теплосодержание пара принято по табл. 3.6 при давлении 0,36138 МПа (t=140 ºC).
Годовой расход пара
, т/год.
Расчет расхода пара на технологические нужды
Потребителем пара в цехе является пресс АК ДА-4940.
Согласно технической характеристике пресса максимальный часовой расход пара на обогрев плит составляет 262 кг/ч.
Годовой расход пара
, т/год.
Пример расчета отопления и вентиляции цеха клееной фанеры
Исходные данные:
Место расположения предприятия – г. Ужгороде.
Наименование участка – цех клееной фанеры.
Строительный объем здания – 30000 м3.
Расчетная температура отопления – –15°.
Расчетная температура вентиляция в холодный период – –6°.
Продолжительность отопительного сезона – 162 дня.
Средняя температура отопительного сезона +0,5°.
Производственная программа – 20000 м3/год.
Метеорологические параметры в цехе
Работы в цехе относятся к категории средней тяжести. Принимаем следующие параметры:
– температуру воздуха в цехе tв =20 °С;
– относительную влажность воздуха в отделениях проварки и лущения j=75 %, в отделениях сушки и склеивания j=60 %;
– скорость воздуха U£0,3 м/с.
Поскольку в цехе имеется местная и общеобменная вытяжная вентиляция, принимаем воздушное отопление, совмещенное с приточной вентиляцией.
Определение воздухообмена
|
|
Расчет воздухообмена ведется в отдельности для каждого отделения. Производственными вредностями являются тепло, влага и формальдегид (в клеильном отделении). Вытяжная вентиляция для удаления производственных вредностей состоит из:
– локальной (местной) от источников выделений вредностей;
– общеобменной (для удаления вредностей из рабочей зоны).
Объем воздуха, удаляемого через местные отсосы, приводятся в сводной табл. 3.9.
Наименование оборудования и его количество принимаем из расчета дипломного или курсового проекта.
Количество отсасываемого воздуха на единицу оборудования (5 колонка табл. 3.9) принимаем в зависимости от оборудования из табл. 3.10 и 3.11.
Количество отсасываемого воздуха на все оборудование определяется умножением количества отсасываемого воздуха на единицу оборудования на установленное количество оборудования по табл. 3.9.
Таблица 3.9
Объём воздуха, удаляемого через местные отсосы и технологические вытяжки
№ п/п | Наименование отделений | Наименование Оборудования | Установленное количество оборудования | Количество отсасываемого воздуха, м3/ч | |||
на единицу оборуд. | на всё оборуд. | ||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | ||
1 | Сушильное отделение | Сушилки: СРГ-25М | 2 | 20000 | 40000 | ||
2 | Отделение сортировки и облагораживания | Станок кромкофуговальный | 1 | 1300 | 1300 | ||
3
| Клеильное Отделение | 1. Пресс гидравлический П714-Б | 2 | 8000 | 16000 | ||
2. В выгороженной части помещения | 1 | 10800 | 10800 | ||||
Итого | 26800 | ||||||
4 | Отделение обрезки, шлифовки и сортировки фанеры | 1. Станок форматно-обрезной ДЦ-3 | 2 | 4000 | 8000 | ||
2. Станок форматно-обрезной однопильный ЦФ-5 | 1 | 1400 | 1400 | ||||
3. Станок шлифовальный ШЛЗЦВ-3 | 1 | 8000 | 8000 | ||||
4. Станок шлифовальный ШЛЗЦ-19 | 1 | 6000 | 6000 | ||||
Итого | 23400 | ||||||
Итого по цеху | 97500 |
Всего удаляется 97500 м3/ч.
Расчет количества производственных вредностей, сведен в табл. 3.12.
Количество удельных выделений (4 колонка) принимаем по табл. 3.13.
Количество выделений по отделениям (8 колонка) получаем умножением чисел по строкам из 4 колонки на 6 колонку.
Таблица 3.10
Местные отсосы и укрытия
№ п/п | Наименование технологического оборудования | Тип местного отсоса | Скорость воздуха в открытом проеме, м/сек | Объем отсасываемого воздуха, м3/ч | Вредности, локализуемые местными отсосами | |||
наименование | к-во в кг/ч или в % от общих выделений; концентрация, мг/м3 | |||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | ||
Производство мебели
| ||||||||
1 | Пресс для фанерования П-713а | Укрытие с подвижными панелями | 2,5 | 6500 | Формальдегид | 75 % от общих выделеий | ||
Зонт | 0,8 | Тепло | 88 % от общих выделений | |||||
2 | Кабина для пульверизационного нанесения отделочных материалов | Укрытие | 1,0 | ν=1,0·F, где F-площадь открытого проема | Пары растворителей | 68 % растворителя, содержащегося в материале при обработке мелких деталей и 43 % при крупных Деталях | ||
3 | Лаконаливная машина при нанесении нитроцеллюлозных лаков | Укрытие | 0,5 | 3500 | Пары растворителей | 28 % растворителя, содержащегося в лаке | ||
4 | Лаконаливная машина при нанесении полиэфирных лаков | Укрытие | 0,5 | 3500 | Пары растворителей | 33 % растворителя | ||
Нижний отсос | 1,0 | 2000 | Пары растворителей | 7 % растворителя | ||||
5 | Стол отделки малогабаритных деталей грунтовками, порозаполнителями, шпатлевками и т.д. | Витринный отсос | 0,7 | 1500 | Пары растворителей | 95 % растворителя, содержащегося в отделочных материалах | ||
6 | Однобарабанный полировальный станок П1Б | Укрытие | 4,0 | 1500 | Пыль | 40 мг/м3 | ||
Окончание табл. 3.10 | ||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | ||
Производство клееной фанеры | ||||||||
1 | Пильный агрегат АПЗ | Приемная воронка | 14 | 4000 | Опилки, пыль | 10-15 кг/ч | ||
2 | Станок кромкофуговальный | Кожух-укрытие | 18 | 1300 | Стружка, пыль | 1-2 кг/ч | ||
3
| Пресс гидравлический этажный П714-Б | Укрытие с подвижными панелями | 2,5 | 8000 | Формальдегид | 75 % | ||
Зонт | 0,75 | Тепло | 83 % | |||||
4 | Станок форматно-обрезной ДЦ-3 | 4 кожуха-укрытия | 14 | 4000 | Древесная пыль и отходы | 12-20 кг/ч | ||
5 | Станок шлифовальный ШЛ3ЦВ-3 | 3 пылеприемника | 7 | 6000 | Древесная пыль | 800 мг/м3 | ||
Пылеприемник щетки | 5 | 2000 | Древесная пыль | 600 мг/м3 | ||||
6 | Станок шлифовальный ШЛ3Ц-19 | 3 пылеприемника | 6 | 4500 | Древесная пыль | 700 мг/м3 | ||
Пылеприемник щетки | 6 | 1500 | 500 мг/м3 | |||||
Производство древесностружечных плит | ||||||||
1 | Бункер сухой стружки | Камера разрежения | – | 5000 | Древесная пыль | 300 мг/м3 | ||
2 | Смеситель ДСМ-1 (узел выгрузки) | Встроенный отсос | 1,8 | 1000 | Формальдегид | 15 % | ||
Аммиак | 17 % | |||||||
Древесная пыль | 35 мг/м3 | |||||||
3 | Формирующая машина (узел загрузки) | Укрытие | 1 | 1000 | Формальдегид | 0,3 % | ||
Аммиак | 0,5 % | |||||||
Древесная пыль | 30 мг/м3 | |||||||
4 | Прессовая установка ПР-6А | Укрытие | 0,65 | 45000 | Формальдегид | 95 % | ||
Аммиак | 33 % | |||||||
Тепло | 64 % | |||||||
5 | Эксструзионный пресс КО-73 | 2 верхних отсоса | 10 | 12000 | Древесная пыль | 350 мг/м3 | ||
2 встроенных отсоса | – | 800 | Формальдегид | 23 % | ||||
6 | Форматно-обрезной станок ДЦ-4 | Кожух-укрытие | 13 | 700 | Древесные отходы | 0,5-1 кг/ч | ||
Приемная воронка | 15 | 1400 | Древесные отходы | 2-3 кг/ч |
Таблица 3.11
Технологическая вытяжка и другие данные по сушильным
и топочным устройствам
№ п/п | Наименование оборудования | Марка | Производительность в м3/ч при толщине шпона 1,5 мм (береза) | Теплоотдающая поверхность в м2 | Тепловыделения в ккал/ч | К-во воздуха, удаляемого из помещения в м3/ч | |
с 1 м2 поверхности | общие | ||||||
1 | Сушилка роликовая | СУР-4 | 2,0 | 220 | 200 | 44500 | 12000 |
2 | Сушилка роликовая | СУР-5 | 1,1 | 132 | 200 | 26400 | 8000 |
3 | Сушилка роликовая | СУР-6 | 2,0 | 202 | 200 | 40400 | 12000 |
4 | То же с обогревом топочными газами | СРГ-25 | 3,2 | 185 | 350 | 64750 | 20000 |
5 | То же с обогревом топочными газами | СРГ-50 | 5,9 | 365 | 350 | 127750 | 40000 |
6 | Топка газовая | СРГ-25 | – | 186 | 900 | 167400 | 25000 |
7 | Сушильный дыхательный пресс | СУД-7 | 1,1 | 200 | 750 | 150000 | 10000 |
Таблица 3.12
Определение производственных вредностей
Наименование отделений | Наименование выделений | Удельные выделения | Источник Выделений | Количество выделений по отделениям | Примечание | |||||||||||||
единица измерения | количество | единица измер. | к-во | единица измер. | к-во | |||||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | ||||||||||
1. Варочное отделение | Тепло | ккал на 1 м3 перерабатываемой древесины | 18000 | м3/ч | 8,0 | ккал/ч | 144000 | По мягкому режиму | ||||||||||
Пары воды | кг на 1 м3 перерабатываемой древесины | 15 | м3/ч | 8,0 | кг/ч | 120 | ||||||||||||
2. Лущильное отделение | Тепло | ккал на 1 м3 перерабатываемой древесины | 10400 | м3/ч | 8,0 | ккал/ч | 83200 |
| ||||||||||
Пары воды | кг на 1 м3 перерабатываемой древесины | 16 | м3/ч | 8,0 | кг/ч | 128 |
| |||||||||||
3. Сушильное отделение
| Тепло | ккал в час на 1 м3 поверхности сушилок | 350 | м2 | 370 | ккал/ч | 129500 | 2 сушилки СРГ-25 | ||||||||||
Окончание табл. 3.12 | ||||||||||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | ||||||||||
4. Отделение сортировки и облагораживания | Тепло | ккал на 1 м3 перерабатываемой древесины | 8000 | м3/ч | 5,3 | ккал/ч | 42400 |
| ||||||||||
5. Клеильное отделение | Тепло: а) от электродвигателей | ккал в час на квт установленной мощности | 150 | квт | 134 | ккал/ч | 20000 |
| ||||||||||
б) поверхности гидравлических прессов | ккал в час на 1 гидропресс П-714Б | 34500 | шт | 2 | ккал/ч | 69000 |
| |||||||||||
в) нагретая фанера | ккал на 1 кг фанеры | 40 | кг/ч | 2350 | ккал/ч | 94000 | В том числе в выгороженной части 65800 | |||||||||||
г) формальдегид | г/кг расходуемого клея | 1,0 | кг/ч | 220 | г/ч | 220 | В том числе в выгороженной части 44 г/ч | |||||||||||
6. Отделение обрезки, шлифовки и сортировки фанеры | Тепло | ккал на 1 м3 продукции | 16000 | м3/ч | 3,35 | ккал/ч | 53600 |
| ||||||||||
Древесная пыль | Локализуется местными отсосами |
|
|
|
|
|
| |||||||||||
Таблица 3.13
Основные производственные вредности
№ п/п | Наименование цехов или Отделений | Наименование и источники выделений | Единицы измерения | Кол-во | Примечание | |||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | |||||||
Производство фанеры | ||||||||||||
1 | Распиловочно-варочный цех:
| Тепло (полное)
| ккал на 1 м3 перерабатываемой древесины |
24000 | Местной вентиля-цией (из-под штор) локализуется 40 % вредностей от ука-занных в графе 5. | |||||||
а) помещение обработки по «жесткому» режиму (при температуре воды 80 °С)
| Пары воды. Открытая поверхность воды в бассейнах, смоченные пол и оборудование; влажная древесина | кг на 1 м3 перерабатываемой древесины |
25 |
| ||||||||
б) то же по «мягкому» режиму (при температуре воды 40–50 °С) | Тепло (полное)
| ккал. на 1 м3 перерабатываемой древесины | 18000 | |||||||||
Пары воды. Источники те же | кг на 1 м3 перерабатываемой древесины | 15 |
| |||||||||
2 | Лущильное отделение | Тепло (полное). Нагре-тая древесина и шпон; электродвигатели при обработке древесины:
а) по «жесткому» режиму;
|
ккал. на 1 м3 перерабатываемой древесины |
13000 |
| |||||||
б) по «мягкому» режиму |
ккал. на 1 м3 перерабатываемой древесины | 10400 |
| |||||||||
Продолжение табл. 3.13 | ||||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | |||||||
|
| Пары воды. Влажная древесина и шпон при обработке: а) по «жесткому» режиму; |
кг на 1 м3 перерабатываемой древесины |
20 |
| |||||||
б) по «мягкому» режиму | кг на 1 м3 перерабатываемой древесины | 16 |
| |||||||||
3 | Сушильное отделение:
а) помещение сушилок
| Тепло. Нагретая поверхность оборудования; электродвигатели | ккал/ч на 1 м2 поверхности сушилок:
марки СУР
марки СРГ |
200
350 |
| |||||||
б) помещение топочных устройств | То же | ккал/ч на 1 м2 поверхности топочных устройств | 900 | |||||||||
4 | Отделение сортировки и облагораживания шпона | Тепло. Электродвигатели. Нагретый шпон | ккал. на 1 м3 перерабатываемой древесины | 8000 |
| |||||||
5 | Клеильное отделение | Тепло. Электродвигатель |
ккал/ч на 1 квт установленной мощности | 150 |
| |||||||
Поверхности гидрав-лических прессов
П-714Б
| ккал/ч на один пресс ч | 34500 |
| |||||||||
Продолжение табл. 3.13 | ||||||||||||
|
|
|
|
|
| |||||||
6 | Отделение обрезки, шлифовки и сортировки фанеры | Фанера после прессования
Формальдегид. Клею-щий состав при со-держании свободного формальдегида:
а) не более 1 %
Фенол. Клеющий состав при содержании свободного фенола не более 2 %
Тепло Нагретая продукция после прессования; электродвигатели
Древесная пыль. При обработке на станках | ккал на 1 кг фанеры
г/кг расходуемого клея
г/кг расходуемого клея
на 1 м3 продукции
локализуется местной вытяжной вентиляцией |
16000 | В числителе указаны валовые величины вредных выделений, а в знаменателе – выделения в выгороженной части помещения | |||||||
Продолжение табл. 3.13 | |||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
Производство древесностружечных плит (ДСтП) | |||||
1 | Распиловочное отделение | Тепло. Электродвигатели. | ккал на 1 квт установл. Мощности | 180 | |
Древесная пыль. | Локализуется местной вытяжной вентиляцией | ||||
2 | Стружечно–приготовительное отделение | Тепло. Электродвигатели. Древесная пыль. | ккал на 1 квт Локализуется приемным устройст. Пневмотранспортом | 200 | |
3 | Сушильное отделение: | Тепло. Поверхность оборудования. Электродвигатели. | ккал на 1 м2 поверхности барабан. сушилки | 450 | |
а) помещение барабанных сушилок | Древесная пыль. | Локализуется пневмотранспортом | |||
б) участок топочных устройств | Тепло, поверхность оборудования. | ккал на 1 м2 поверхности топочных устройств | 900 | ||
Продолжение табл. 3.13 | |||||
4 | Смесительное отделение | Тепло. Нагретая стружка электродвигатели. | ккал на 1 т готовых ДСтП | 8000 | |
Формальдегид. Клеющий состав. | г на 1 т готовых ДСтП | 30 | |||
Аммиак. Клеющий состав. | г на 1 т готовых ДСтП | 10 | |||
Древесная пыль. От древесной стружки при транспортировке на пути: бункер – смеситель – транспортер | Локализуется местной вытяжной вентиляцией | ||||
5 | Клееприготовительное отделение | Формальдегид. | г на 1 т расходуемого клеющего состава | 100 | |
Аммиак. | То же | 100 | |||
6 | Формовочно-прессовое отделение | Тепло. Поверхности многоэтажного пресса, продукция, металлические поддоны, электродвигатели. | ккал на 1 т готовых ДСтП | 120000 | |
Продолжение табл. 3.13 | |||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
|
| Формальдегид Клеющий состав. | г на 1 т готовых ДСтП | 600 | |
Аммиак. Клеющий состав | То же | 200 | |||
Древесная пыль | Локализуется местной вытяжной вентиляцией | ||||
7 | Отделение выдержки с участком форматной обрезки | Тепло. Нагретые ДСтП. | ккал на 1 т ДСтП | В числителе – вало-вые величины вред-ных выделений, а в знаменателе – выде-ления в выгорожен-ной части помеще-ния | |
Формальдегид. Нагретые ДСтП | г на 1 т готовых ДСтП | ||||
Древесная пыль | Локализуется местной вытяжной вентиляцией | ||||
8 | Отделения шлифования | Древесная пыль | Локализуется местной вытяжной вентиляцией | ||
9 | Прессовое отделение (при экструзионном методе) | Тепло. Поверхность экструзионного пресса и продукции; электродвигатели. | ккал на 1 т готовых ДСтП | 28000 | |
Формальдегид. Клеющий состав | г на 1 т готовых ДСтП | 60 | |||
Окончание табл. 3.13 | |||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
|
| Аммиак. Клеющий состав | г на 1 т готовых ДСтП | 30 | |
Древесная пыль | Локализуетсяместной вытяжной вентиляцией | ||||
10 | Отделение раскроя | Тепло | ккал на 1 т ДСтП | В числителе – валовые величины вредных выделений, а в знаменателе – выделения в выгороженной части помещения. | |
Формальдегид | г на 1 т ДСтП | ||||
Аммиак | г на 1 т ДСтП | ||||
Древесная пыль | Локализуется местной вытяжной вентиляцией |
Таблица 3.14
Технологические устройства, удаляющие воздух из помещения при производстве ДСтП
№№ п/п | Наименование оборудования | Характеристика устройств пневмотранспорта | Минимальное количество воздуха для транспортирования материала в м3/ч | ||
вид транспортируемого древесного материала | Перерабатываемый материал | ||||
кол-во в кг/ч | весовая концентрация в кг/кг воздуха | ||||
1 | 2 | 3 | 4 | б | 6 |
1 | Древесно-стружечный станок ДС-1 | Стружка (внутренний слой) | 1200 | 0,2 | 5000 |
Отходы | 50–100 | 0,04 | 2000 | ||
2 | То же, ДС-2 | Стружка (внутренний слой) | 2000 | 0,33 | 5000 |
(наружный) | 1000 | 0,17 | 5000 | ||
Отходы | 50–100 | 0,04 | 2000 | ||
3 | То же, ДС-2А | Стружка (наружный слой) | 2500 | 0,25 | 8400 |
(внутренний) | 5000 | 0,5 | 8400 | ||
Отходы | 125–250 | 0,104 | 2000 | ||
4 | То же, ДС-3 | Стружка (внутренний слой) | 1000 | 0,4 | 2000 |
5 | То же, ДС-5 | То же | 4000 | 0,4 | 8400 |
6 | То же, ДС-6 | Стружка (наружный слой) | 10000 | 0,2 | 42000 |
(внутренний) | 20000 | 0,4 | 42000 | ||
7 | Молотковая мельница ДМ-3 | Стружка (наружный слой) | 3000 | 0,2 | 12500 |
(внутренний) | 6000 | 0;4 | 12500 | ||
8 | То же, ДМ-4 | Стружка (внутренний слой) | 4000 | 0,4 | 8400 |
9 | То же, ДМ-5 | Стружка (внутренний слой) | 2000 | 0,4 | 4000 |
10 | Бункер сырой стружки | Стружка (наружный слой) | Зависит от мощности цеха | 0,2 | 10000 |
(внутренний) | 0,4 | ||||
11 | Сушильный барабан. Разгрузка снизу | Стружка (наружный слой) | 2500 | 0,15 | 14000 |
(внутренний) | 0,25 | 8400 | |||
Дымосос | Около 30000 в зависимости от кол-ва газов проходящих через барабан |
Примечания: 1. Для станка ДС-2А данные приведены на вариант загрузки станки с двух сторон.
2. Минимальная скорость транспортирования древесной стружки – 23–25 м/с.
В клеильных отделениях должны быть выделены выгороженные части помещений, оборудованных механической вытяжной вентиляцией, где выдерживается фанера после ее выгрузки из клеильного пресса.
Количество воздуха, удаляемого из выгороженной части помещения клеильного отделения, определяется из условия, что в открытых проемах выгороженной части скорость воздуха не должна быть меньше 0,3 м/с.
Принимаем, что площадь проемов F пр =10 м2; скорость воздуха в проеме U =0,3 м/с. Тогда количество воздуха, удаляемого из выгороженной части, будет
V в.ч. = 3600 · Fпр · U =3600 · 10 · 0,3 = 10800 м3/ч.
Валовое количество тепла, выделяемое в клеильном отделении, составляет
Qкл =20000 + 69000 + 94000= 183000 ккал/ч (данные из табл. 3.12). Из этого количества в выгороженной части выделяется 28 ккал на 1 кг фанеры (табл. 3.13), а всего – 2350 ∙ 28=65800 ккал (поместить в табл. 3.12 в примечание). Кроме того, через местные отсосы клеильных прессов (зонты) удаляется тепла 83 % количества, выделяемого в зоне прессов (табл. 3.10), а всего удаляется тепла – 0,83·[69000 + +(94000-65800)] = 80700 ккал/ч. Следовательно, в рабочее помещение в клеильном отделении выделяется тепла: 183000-65800-80700 = 37500 ккал/ч. Формальдегида в клеильном отделении выделяется 220 г/ч, в том числе в выгороженной зоне 44 г/ч и в зоне прессов 176 г/ч. Через местные отсосы прессов удаляется 75 % от этого количества. Следовательно, в рабочее помещение будет выделяться 0,25 ∙ 176 = 44 г/ч.
Расчет воздухообмена по избыточным тепловыделениям ведется по формуле
(3.18)
где G – воздухообмен по избыточным тепловыделениям, кг/ч;
Qизб – избыточное количество тепла, ккал/ч;
t1, t2 – температура соответственно поступающего и удаляемого воздуха (разность температур принята: =5°).
Расчет воздухообмена по предельно допустимой концентрации формальдегида ведется по формуле
(3.19)
где G – воздухообмен по предельно допустимой концентрации формальдегида, м3/ч;
д – количество формальдегида, выделяемого в помещение, г/ч;
у – предельно допустимая концентрация формальдегида в рабочей зоне (для формальдегида у=0,5 мг/м3).
Расчет воздухообмена по избыточным влаговыделениям ведется по формуле
(3.20)
где G – воздухообмен по избыточным влаговыделениям, кг/ч;
Gвл – количество паров воды, выделяемых в помещении, кг/ч;
d1, d2 – влагосодержание поступающего и удаляемого воздуха, г/кг.
При tн.о.= –15° и φ1=90% d1=1,0 г/кг.
При tв.= 20° и φ2=75% d2=11 г/кг.
Определение суммарного воздухообмена по каждому отделению сведено в отдельную табл. 3.15.
При этом принято, что тепло и влага не являются вредностями однонаправленного действия, а поэтому в проекте принят тот расчетный воздухообмен, который больше (по избыточному тепловыделению или избыточным влаговыделениям).
Определение расхода тепла
Расход тепла на потери через ограждения Qо (формула 3.2) определяем по тепловой характеристике здания. При строительном объеме здания Vзд = 30000 м3 и тепловой характеристике здания qо = 0,47 Вт/м3∙град (табл. 3.1).
Для бытовых помещений принято qо = 0,38 Вт/м3∙град.
Расход тепла на вентиляцию определяется по формуле
(3.21)
где Qв – расход тепла на вентиляцию, кДж/ч;
– температура воздуха в отделении (– 20°);
– расчетная наружно-отопительная температура (15°);
G – воздухообмен в отделении, кг/ч.
Баланс тепла по отделениям сведен в общую табл. 3.16 (1 ккал/ч = 4,1868 кДж).
Таблица 3.15
Определения воздухообмена
№№ п/п | Наименование отделений | Производственные Вредности | Количество теплопотерь через ограждения, ккал/ч | Избыточное количество тепла, ккал/ч | Расчетный воздухообмен, кг/ч | Количество воздуxa, удаляемого через местные отсосы | Воздухообмен, принятый в проекте, кг/ч | |||
наимено-вание | единицы измерения | кол-во | м3/ч | кг/ч | ||||||
1 | Варочное отделение | тепло | ккал/ч | 144000 | 47000 | 97000 | 81000 | – | – | 81000 |
пары воды | кг/ч | 120 | – | – | 12000 | |||||
2 | Лущильное отделение | тепло | ккал/ч | 83200 | 41200 | 42000 | 35000 | – | – | 35000 |
пары воды | кг/ч | 128 | – | – | 12800 | |||||
3 | Сушильное отделение | тепло | ккал/ч | 129500 | 82300 | 47200 | 39400 | 40000 | 48000 | 87400 |
4 | Отделение сортировки и облагораживания | тепло | ккал/ч | 42400 | 103000 | – | – | 1300 | 1560 | 1560 |
5 | Клеильное отделение | тепло | ккал/ч | 37500 | 41200 | – | – | – | – | – |
формаль-дегид | г | 44 | – | – | 88000 | 26800 | 32000 | 120000 | ||
6 | Отделение обрезки, шлифовки и сорти-ровки | тепло | ккал/ч | 53600 | 82300 | – | — | 23400 | 28000 | 28000 |
Таблица 3.16
Баланс тепла по отделениям
Наименование отделений | Объем здания отделения, м3 | Тепловыделения. через ограждения, ккал/ч | Воздухообмен, кг/ч | Расход тепла на вентиляцию, ккал/ч | Тепловыделения, ккал/ч | Суммарный расход тепла, ккал/ч | Максимально часовой расход пара, кг/ч |
1. Варочное отделение | 3200 | 47000 | 81000 | 680000 | 144000 | 583000 | 1144 |
2. Лущильное отделение | 2800 | 41200 | 35000 | 294000 | 83200 | 252000 | 496 |
3. Сушильное отделение | 5600 | 82300 | 87400 | 734000 | 129500 | 686800 | 1345 |
4. Отделение сортировки и облагораживания | 7000 | 103000 | 1560 | 13100 | 42400 | 73700 | 145 |
5. Клеильное отделение | 2800 | 41200 | 120000 | 1008000 | 115200 | 934000 | 1840 |
6. Отделение обрезки, шлифовки и сортировки фанеры | 5600 | 82300 | 28000 | 236000 | 53600 | 26470 | 52 |
7. Бытовые и вспомогательные помещения | 3000 | 40200 | – | – | – | 40200 | 79 |
Итого: | 30000 |
4. РАСЧЕТ РАСХОДА ВОДЫ НА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ
И ХОЗЯЙСТВЕННО-ПИТЬЕВЫЕ НУЖДЫ
Расход производственных вод, (Qсут, м3/сут; qмакс, л/с) определяется по формулам
Qсут=N∙M; (4.1)
, (4.2)
где N и Qн – норма водопотребления на единицу продукции или перерабаты-ваемого сырья с учетом оборота воды, м3 (табл. 4.1);
M и Mмакс – число единиц продукции или перерабатываемого сырья соот-ветственно в сутки и в смену с максимальной выработкой;
Т – число рабочих часов в смену;
Кч – коэффициент часовой неравномерности, Кч = 3.
Если в состав предприятия входит ряд производств, выпускающих различную продукцию, то необходимо определить количество технологической воды для каждого производства и предприятия в целом
∑Qсут=Q1н∙М1+Q2н∙М2+…+Qnн∙Мn, (4.3)
где Q1н, Q2н … Qnн – нормы водопотребления на единицу продукции или перерабатываемого сырья на отдельных производствах;
М1, М2 ... Мn – число единиц продукции или перерабатываемого сырья на отдельных производствах в сутки.
Для получения максимальных (как правило, в летний период) и минимальных (в зимний период) расходов воды следует учитывать коэффициенты изменения нормы по сезонам года Клет и Кзим
Qмакс= Клет∙ Qср; (4.4)
Qмакс= Кзим∙ Qср,. (4.5)
где Qср – среднегодовая укрупненная норма, соответствующая расходам в весенний и зимний периоды.
По данным ВНИИ ВОДГЕО Клет и Кзим колеблется на предприятиях дерево-обрабатывающей промышленности от 1,3 до 1,8.
Таблица 4.1
Укрупненные нормы расхода воды на единицу продукции
Наименование и способ производства
| Единица измерения | Среднегодовой расход воды на единицу измерения, мЗ | ||||
оборотной
| свежей из источника | |||||
технической | Питьевой | всего | ||||
для производственных целей | для хозяйственно-бытовых целей | |||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
Лесопильное производство | 1 м3 п/м | 3,18 | 3 | 0,01 | 0,16 | 3,17 |
Производство ДСтП | 1 м3 плит | 6,00 | 2 | 1,50 | 0,53 | 4,03 |
Производство фанеры | 1 м3 фанеры | 4,00 | 5 | 2,20 | 2,00 | 9,20 |
Производство мебели | 1000 руб. | 14,00 | 4 | 15,00 | 14,00 | 33,00 |
Расход воды на хозяйственно-питьевые нужды на одного работающего в смену регламентирует СНиП 2.04.01-85 «Внутренний водопровод и канализация зданий».
Для цеха суточный расход воды (Wp, м3/сут) на хозяйственно-питьевые нужды вычисляют по формуле
Wp= n(Vх + Vд), (4.6)
где n – количество работающих во всех сменах;
Vx – расход воды на предприятиях на хозяйственно-питьевые нужды одного человека в смену, Vх = 25 л, а в цехах с тепловыделением более 20 кДж/1 м3/ч – 45 л;
Vд – сход воды на душ для одного человека в смену, Vд = 40 л.
Коэффициент часовой неравномерности водопотребления – 3 и 2,5 соответственно.
Часовой расход воды на одну душевую сетку на промышленных предприятиях следует принимать равным 500 л. Продолжительность пользования душем 45 мин после окончания смены. Число душевых сеток принимают в зависимости от группы производственного процесса, максимального числа работающих в смену и числа человек, обслуживаемых одной душевой сеткой.
Дата добавления: 2019-07-15; просмотров: 1250; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!