Схемы без отбора пара от главной турбины 10 страница

⇐ ПредыдущаяСтр 10 из 12Следующая ⇒

Продолжение таблицы 3.6

Параметры греющего пара в первой секции ПВД:

давление;

МПа

См. табл. 1.1 . п.37

температура;

^оС

t_s(

)

энтальпия греющего пара;

кДж/кг

энтальпия точки отбора на i- s-диаграмме (т. 1)

энтальпия конденсата греющего пара.

кДж/кг

= f(

)

Расход пара на ПВД1

кг/с

= 0,99

Расчет деаэратора

Параметры в деаэраторе:

См. пояснения к п.33

давление;

МПа

табл. 1.1

температура;

^оС

энтальпия воды.

кДж/кг

i_Д= i_S( )

Расход конденсата от ЦСГК

кДж/кг

Энтальпия конденсата в ЦСГК

кДж/кг

-20

п.4 настоящей таблицы

Суммарный расход сепарированной воды

кг/с

Cм. примечание

i_СВ= (см. п.9 табл. 3.6)

Энтальпия сепарированной воды

кДж/кг

Суммарная тепловая мощность, необходимая для подогрева воды в деаэраторе

кВт

Cм. примечание

Расход греющего пара на деаэратор (при ΣQ_Д >0)

кг/с

i_гп= i₂^’ (Табл. 1.1 п.25)

Величина первого отбора пара

кг/с

Величина второго отбора

кг/с

см. примечание

Величина третьего отбора пара

кг/с

См. Табл. 1.1 п.2 ( )

См. Табл. 3.6 п.5 ( )

Расход пара на главную турбину с учетом отборов

кг/с

См. примечания

Расход сепарированной воды

кг/с

и - см. табл.1.1
пп.23, 24

Количество пара, поступающего от главной турбины в конденсатор

кг/с

D_гт-D₁-G_св-D₂-D₃

Продолжение таблицы 3.6

26	Суммарное количество главного конденсата в последующем приближении	кг/с	Из табл. 3.3 с учетом п.25 этой таблицы
27	Погрешность определения главного конденсата	-	, - п.12 табл. 3.3 предыдущего приближения См. примечание
28	Паропроизводительность ППУ в последующем приближении	кг/с	из табл. 3.2 с учетом п.23 этой таблицы
29	Погрешность определения паропроизводительности ППУ	–	, - п.13 табл. 3.2 предыдущего приближения См. примечание

Примечание к таблице 3.6:

Пункт 17. Расход сепарированной воды от сепаратора главной турбины определяется по формуле п. 24 данной таблицы. В первом приближении можно принять , - по п.31 табл. 1.1. Энтальпия сепарированной воды принимается равной энтальпии насыщения при давлении (п.18 табл. 1.1).

Пункт 18. Расчет деаэратора сводится к составлению баланса теплоты всех конденсатов, поступающих в деаэратор:

, (3.9)

где – см. п.147 табл. 2.1 и примечания к нему. D_иу учитывается если греющим пара

ИУ является отработанный пар.

– расход пара второго отбора на контур теплофикации (при наличии контура), кг/с.

– энтальпия конденсата греющего пара второго отбора от контура теплофикации, кДж/кг.

– расход свежего пара на контур теплофикации (при наличии контура), кг/с.

– энтальпия конденсата свежего пара от контура теплофикации, кДж/кг.

При отсутствии ПНД .

Если в результате вычислений получилось отрицательное значение , это означает, что имеется избыток отработанного пара на расчетном режиме. В этом случае . При расчете установки на номинальной мощности избыток отработанного пара понижает КПД установки. Уменьшением температуры конденсата перед деаэратором можно добиться .

Пункт 21. – учитывается, если греющим паром является пар отбора;

– учитывается при наличии контура теплофикации.

Пункт 23. Расход пара на главную турбину с учетом отборов определяется как:

, (3.10)

где:

- мощность главной турбины, п.5 табл.1.1;

- механический КПД, пп.21,28 табл.1.1;

, кДж/кг - энтальпия в точке 1- ого отбора;

, кДж/кг - энтальпия за ТВД п.23 табл.1.1;

, - сухость пара за ТВД и перед ТНД, пп.23,24 табл.1.1;

_,кДж/кг - энтальпия пара в точке 3 отбора от ТНД;

, кДж/кг - энтальпия пара в конце процесса расширения в ТНД, п.30 табл.1.1.

Пункты 27,29. Если не выполняются одновременно условия и , где и - заданная точность расчетов, обычно 0,02...0,03, то расчет нужно повторить в последующем приближении, подставив значения в п.1 из п.26 данного расчета и в п.6 из п.28 данного расчета. При выполнении условий определяется действительная мощность реактора:

, (3.11)

где

- энтальпия пара, п.7 табл. 1.1, кДж/кг;

- энтальпия питательной воды, п.33 табл. 1.1, кДж/кг;

- КПД ППУ, п.18 табл. 2.1;

- число реакторов на судне, п.35 табл. 1.1.

Определяется действительный КПД установки:

, (3.12)

где - суммарная мощность энергетической установки на валах, п.1 табл. 1.1.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Кожемякин В. В. Оформление курсовых и дипломных проектов (работ). Методические указания. Л., ЛКИ. 1988 - 16 c.

3. Юдовин Б. С. Методические указания по определению характеристик оборудования судовых ядерных энергетических установок в энергетических расчетах. Л., ЛКИ, 1978 -38с.

4. Зайцев В. И. Приближенная оценка эффективного КПД ГТЗА. “Судовые силовые установки”, 1975, №14, (М., Рекламбюро, МКФ).

5. Курзон А. Г. Основы теории проектирования судовых паротурбинных установок. Л., Судостроение. 1974. - 536с.

6. Судовые ядерные энергетические установки. Учебник для вузов. М. Атомиздат, 1976, с. 376. Авт: Головизин А. М., Кузнецов В. А., Пологих Б. Г. и др.

7. Судовые ядерные энергетические установки. Ракицкий Б. В. Учебник. Л., «Судостроение», 1976 г., с. 384.

ПРИЛОЖЕНИЕ А
МЕТОДИКА ВЫБОРА ХАРАКТЕРИСТИК НАСОСОВ,
РАБОТАЮЩИХ СОВМЕСТНО НА ГИДРАВЛИЧЕСКУЮ СЕТЬ

1) При проектировании различных систем СЯЭУ мы встречаемся с необходимостью выбрать спецификационные характеристики насосов, которые работают параллельно на гидравлическую сеть (рис.П.1.1).

Рисунок П.1.1– Схема гидравлической сети.

Полная удельная энергия (напор), которую необходимо подвести к жидкости для перемещения от точки 1 до точки 4, будет складываться из статического напора и гидравлического сопротивления сети (иначе - динамического напора), кДж/кг.