Схемы без отбора пара от главной турбины 6 страница

Продолжение таблицы 2.1

 

142	Продувка ПГ (при ПГ с многократной циркуляцией)		кг/с	, где - суммарная производительность ППУ, кг/с; см. п.59 табл.2.1, при прямоточных ПГ
143	Расход пресной воды на бытовые нужды		кг/с	См. пояснения
144	Расход пресной воды на технологические нужды		кг/с	См. пояснения
145	Производительность ИУ		кг/с
146	Удельный расход теплоты, необходимый для получения 1 кг пресной воды	q	кДж/кг	См. пояснения
147	Расход греющего пара на ИУ		кг/с	и  см. пояснения
Генераторы бытового пара (парогенератор низкого давления)
148	Производительность ГБП	Dбп	кг/с	Принимается См. пояснения
149	Давление бытового пара Энтальпия бытового пара		Мпа кДж/кг	См. пояснения См. пояснения
150	Энтальпия конденсата в системе бытового пара		кДж/кг	См. пояснения
151	Энтальпия греющего пара в ГБП Энтальпия конденсата греющего пара		кДж/кг кДж/кг	См. пояснения См. пояснения
152	Расход пара на ГБП		кг/с	, где = 0,99...0,995
Прочие потребители
153	Расход пара на ДУУ		кг/с	(0,005...0,01)Dгт
154	Расход пара на деаэрирующую вставку в конденсаторе (при отсутствии деаэратора)		кг/с	(0,01...0,015)Dгт
При необходимости в таблицу следует внести для расчета другие общесудовые потребители тепловой энергии (например, пароэжекторные холодильные машины, турбокомпрессор пневмообмыва – у ледоколов)

 

2.1 Пояснения к таблице 2

Пункт 1. В случае ВВРД энтальпия теплоносителя находится по температуре входа и выхода (табл.1.1 п.6), при давлении первого контура P₁. В случае использования кипящей АЗ энтальпия ТН на выходе их АЗ находится как:

                                                                                        (2.1)

где x – паросодержание на выходе из АЗ.

Пункт 4. Число ЦНПК по соображениям надежности должно быть не менее двух на реактор. При электроприводе ЦНПК желательно, чтобы его мощность не превышала 200 кВт в агрегате. В спроектированных конструкциях отечественных ПГА число ЦНПК – 2 или 4.

Пункт 6. Напор ЦНПК определяется гидравлическим сопротивлением реактора, парогенератора и трубопроводов контура. При блочной компоновке = 0,40...0,45 кДж/кг (см. рис. 2.1).

Рисунок 2.1 – ПГА блочной компоновки

Для моноблочной компоновки  =0,20...0,25 кДж/кг (рис. 1.1) при установке насосов на “холодном” теплоносителе, и = 0,12...0,18 кДж/кг при установке осевых насосов на “горячем” теплоносителе (на выходе из АЗ).

Обычно ЦНПК работают в режиме, близком к спецификационному, поэтому на начальной стадии проектирования фактические расход и напор ЦНПК можно принять равными расчетным, а расчетные - спецификационным. При необходимости по известной напорной характеристике насоса и гидравлической характеристике контура можно определить фактические расход и напор ЦНПК, и уточнить степень подогрева теплоносителя в АЗ.

Пункт 10. Для приближенной оценки КПД герметичных насосных агрегатов
 (h_на = h_н · h_эд) мощностью 10...1000 кВт можно воспользоваться зависимостью:

                                                                                               (2.2)

Тогда потребляемая электрическая мощность определяется как:

                                                                                        (2.3)

Косвенно можно определить и КПД электродвигателя h_э = h_на/h_н, тогда потребляемую электрическую энергию можно находить по уравнению п.11. На частичных нагрузках в диапазоне` = 0,5...1 (при постоянном числе оборотов) КПД насосного агрегата приближенно можно найти по формуле:

                                     ,                                         (2.4)

где `  - относительная производительность насосного агрегата.

Пункт 13. Температура теплоносителя на входе в теплообменник системы очистки равна температуре теплоносителя в точке отбора (обычно равна температуре на входе в А3). Однако, при использовании регенеративных теплообменников температура теплоносителя на входе в секцию, охлаждаемую третьим контуром, понижается до 90...110°С (i = 380…460 кДж/кг).

Температура на выходе из теплообменника системы очистки обуславливается работоспособностью ионообменных смол и принимается равной 50...60°С.

Пункт 21. В системе охлаждения ЯППУ рекомендуется использовать три насоса, из которых два работающих и один резервный. При размещении двух ЯППУ в одном помещении возможно объединение систем охлаждения.

Пункт 23. Расчетное сопротивление третьего контура составляет 0,35...0,40 кДж/кг, из них сопротивление участка, на котором располагаются насосы, составляет » 0,03...0,04 кДж/кг.

Пункт 24а.

Рисунок 2.2 – Характеристика системы третьего контура.

 

Пункт 28. Спецификационные характеристики насоса должны выбираться по каталогу насосов третьего контура. При отсутствии каталога спецификационные характеристики (производительность и напор) принимаются такими, чтобы обеспечить работу насоса в режимах, характеризующихся точками РН и АН (смотри рис. 2.2). Типичная характеристика охлаждающих насосов при постоянном числе оборотов приведена на рис. 2.2. В расчетах на ЭВМ напор охлаждающего насоса и его КПД на режимах, отличающихся от спецификационного, можно найти как:

                                    ;                                         (2.5)

                                       ,                                           (2.6)

где ` .

Уравнения справедливы при `G = 0,15...1,1.

Пункт 29. Спецификационный КПД охлаждающих насосов можно оценить по формуле:

                                                                                              (2.7)

Пункт 31. Фактическая производительность и напор насоса определяются точкой Ф пересечения гидравлической характеристики третьего контура и суммарной напорной характеристики насосов (рис. 2.2). При этом:

                                                       .                                                           (2.8)

Пункт 32. КПД насоса на фактическом режиме определяется по характеристике насоса при наличии каталога. При отсутствии каталога КПД можно найти по уравнению 2.6 (п.28).

Пункт 35. При обычном электродвигателе его КПД определяется по каталогу электродвигателей. При отсутствии каталога спецификационный КПД электропривода переменного тока находится по зависимости:

                                                                                              (2.9)

КПД электродвигателя на расчетном режиме находится как  , где`  находится по графику (рис. 2.3) в зависимости от относительной мощности электродвигателя . При расчете на ЭВМ КПД электродвигателя на частичном режиме можно определить как:

                                                                    (2.10)

 

Рисунок 2.3 – Зависимость относительного КПД электродвигателя от его относительной мощности.

 

Пункт 41. Как правило, в четвертом контуре принимается два насоса, которые работают совместно на сеть.

Пункт 43. Расчетное сопротивление 4 контура (без самопротока) можно принять равным 0,15...0,20 кДж/кг, при этом сопротивление участка с параллельным расположением насосов H_рпн » 0,02...0,03 кДж/кг.

Пункт 45.

Рисунок 2.4 – Характеристика системы четвертого контура.

 

Пункты 49,50. Спецификационные характеристики насоса выбираются по каталогу. При отсутствии каталога спецификационные характеристики принимаются такими, чтобы обеспечить работу насоса в режимах, характеризующихся точками АН и РН, аналогично насосу 3 контура (см. рис. 2.5 и пояснения к пп.28,29).

Пункт 60. На предварительной стадии расчетов поступление пара и конденсатов в главный конденсатор можно оценить как часть от общей паропроизводительности. В схемах без смесительных подогревателей питательной воды a »1. При наличии деаэратора, но без отборов пара от ГТ a » 0,9. В схемах с отбором пара на подогреватели питательной воды
a » 0,7...0,75.

Пункт 61. На каждый конденсатор должно работать не менее двух конденсатных насосов (КН) одновременно. Если две ГТ расположены в одном помещении, то допускается наличие одного насоса на конденсатор при условии, что КН одной установки может работать от конденсатора другой установки.

Пункт 62. Коэффициент К_кс учитывает поступление конденсатов от потребителей, не связанных с тепловой схемой ПТУ (например, от системы автоматики). Если система автоматики использует в качестве рабочей воды конденсат или питательную воду, то К_кс=1,1...1,15. В противном случае К_кс = 1,0...1,03 и учитывает возможную рециркуляцию конденсата и расход питательной воды на ДУУ.

Пункт 64а. При наличии деаэратора статический напор конденсатного насоса в кДж/кг можно определить как:

                                     ,                                    (2.11)

где ( ) - разность высот уровней конденсата в деаэраторе и конденсаторе (обычно 10…12 м), м;

P_д - давление в деаэраторе, кПа;

P_к - давление в конденсаторе, кПа;

r - плотность конденсата, кг/м³;

Н_Ф - сопротивление нагруженного пружиной клапана форсунки деаэратора,
Н_Ф » 0,05...0,08 кДж/кг.

Полагая r =1000 кг/м³ и g =10 м/c², получаем:

                                    _,                                       (2.12)

где P_д и P_к в МПа.

При отсутствии деаэратора статический напор (кДж/кг) будет:

                                     ,                                       (2.13)

где  - подпор, создаваемый конденсатным насосом на приеме питательного насоса (ПН),  = 200...300 кПа,

( ) - разность высот между ПН и уровнем в конденсаторе, м (величина зависит от типа судна).

Полагая r = 1000 кг/м³, можно статический напор определить как:

                                      ,                                         (2.14)

где P_ппн и P_к определяются в МПа.

Пункт 64б. Расчетное гидравлическое сопротивление конденсатной системы Н_РГК определяется суммой гидравлических сопротивлений всей системы, включая фильтры, теплообменные аппараты, деаэратор (конденсатор выпара и арматуру), трубопроводы и арматуру.

Для предварительных расчетов можно принимать следующие ориентировочные значения сопротивлений:

Запорная арматура - 0,025...0,04 кДж/кг;

Трубопроводы на 1 погонный метр - 0,0015...0,0025, кДж/(кг·м);

Подогреватели конденсата и питательной воды с арматурой 0,1...0,15 кДж/кг;

Ионообменные фильтры с арматурой - 0,15...0,25 кДж/кг;

Конденсаторы эжекторов в сумме - 0,1...0,15 кДж/кг;

Деаэратор - 0,05...0,07 кДж/кг.

Большие значения относятся к облегченным установкам. Исходя из этого, сопротивление участка системы, на котором расположены параллельно конденсатные насосы, можно оценить в 0,03...0,05 кДж/кг.

Пункт 67.

Рисунок 2.5 – Характеристика системы конденсатного насоса.

Пункт 68. Доля расхода конденсатной системы К_А определяется условиями эксплуатации судна, наличием резервных (неработающих) конденсатных насосов. На стадии эскизного проектирования можно принять К_А = 0,65…1,0.

Пункт 71. Спецификационные характеристики КН должны быть выбраны по каталогу насосов таким образом, чтобы обеспечить работу насоса в режимах, характеризующихся точками АН и МН (рис. 2.5). При отсутствии каталога спецификационные характеристики принимаются произвольными, но обеспечивающими режимы АН и МН. Типичная характеристика КН приведена на рис. 2.5. В расчетах на ЭВМ напор насоса и его КПД на частичных режимах (при постоянном числе оборотов) с достаточной степенью точности можно определить по уравнениям:

                                    ,                                       (2.15)

---

Дата добавления: 2019-01-14; просмотров: 262; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!