Выбираем встраиваемый щит типа ABB 1SL20212  на 12 модулей с вводным дифференциальным автоматом ABB DS204  32А, 30мА.

Результаты расчетов заносим в таблицу 4.

Таблица 4 – Расчет электрических сетей

Марка распреде- лительного щита освещения	Номера групп	Тип АВ	P гр , кВт	I гр , А	I уст , А	Марка и сечение кабеля	Δ U , %
1	2	3	4	5	6	7	8
ЩО-1 ABB 1SL20212  12 модулей С вводным диф. авт. ABB DS 20 4 32А, 30мА	1-1	ABB S261 C16	1,3	5,9	16	ВВГнг 3×1,5	0,50
	1-2	ABB S261 C16	0,65	2,95	16	ВВГнг 3×1,5	0,16
	1-3	ABB S261 C16	0,7	3,18	16	ВВГнг 3×1,5	0,29
ЩО-2 ABB 1SL20212 12 модулей С вводным диф. авт. ABB DS 20 4 32А, 30мА	2-1	ABB S261 C16	2,09	9,5	16	ВВГнг 3×1,5	0,87
	2-2	ABB S261 C16	2,84	12,9	16	ВВГнг 3×1,5	0,80
	2-3	ABB S261 C16	1,34	6	16	ВВГнг 3×1,5	0,55
ЩО-3 ABB 1SL20212 12 модулей С вводным диф. авт. ABB DS 20 4 32А, 30мА	3-1	ABB S261 C16	1,2	5,45	16	ВВГнг 3×1,5	0,68
	3-2	ABB S261 C16	1,34	6	16	ВВГнг 3×1,5	0,62
	3-3	ABB S261 C16	1,27	5,77	16	ВВГнг 3×1,5	0,59

   

Расчёт токов силовых нагрузок по узлам присоединения

Производим расчёт нагрузки для стиральной машины.

По [26] выбираем коэффициент спроса К_с и коэффициент мощности cosφ .

Определяем активную расчётную мощность по формуле

Определяем реактивную расчётную мощность Q _Р , квар

.

Определяем полную расчётную мощность S _Р , кВА

.

Определяем расчётный ток ( I_P ), А

,

 где - номинальное напряжение, кВ.

Расчеты для других приемников ведутся аналогично.

Расчетные данные занесены в таблицу 6.

Произведём расчет нагрузки для РЩ-1.

Определяем активную номинальную мощность Р_Н, кВт

,

где - сумма активной номинальной мощности электроприёмников РЩ-1, кВт.

    Определяем активную расчётную мощность Р_Р, кВт

,

где - сумма активной расчётной мощности электроприёмников РЩ-1, кВт.

    Определяем реактивную расчётную мощность Q _Р , квар

,

где - сумма реактивной расчётной мощности электроприёмников РЩ-1, квар.

    Определяем полную расчётную мощность S _Р , кВА

,

Определяем коэффициент мощности cosφ

,

Определяем tgφ

,

Определяем коэффициент спроса К_с

,

Определяем номинальный ток I _н , А

,

Определяем расчётный ток I _Р , А

,

Расчетные данные занесены в таблицу 5.

Таблица 5 – Расчёт нагрузки

№ п/п	№ гр	Число фаз	Наименование ЭП	P н, кВт	I н, А	Кс	cosφ	tgφ	P р, кВт	Q р, квар	S р, кВА	I р, А
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
1		3	ВРУ	68,92	110,80	0,68	0,94	0,70	47,12	16,71	50,00	75,76
2	1	3	РЩ-1	24,70	41,08	0,78	0,91	0,45	19,37	8,77	21,26	32,21
3	1-1	1	Насос отопления	1,5	8,52	0,87	0,8	0,75	1,31	0,98	1,63	7,41
4	1-2	1	Насос ГВС	1,5	8,52	0,87	0,8	0,75	1,31	0,98	1,63	7,41
5	1-3	1	Насос ХВС	1,5	8,52	0,87	0,8	0,75	1,31	0,98	1,63	7,41
6	1-4	1	Кондиционер	1	5,68	0,7	0,8	0,75	0,7	0,53	0,88	3,98
7	1-5	1	Розетки 1-го этажа	1	5,05	0,7	0,9	0,48	0,7	0,34	0,78	3,53
8	1-6	1	Розетки 1-го этажа	2	10,10	0,7	0,9	0,48	1,4	0,67	1,55	7,06
9	2	3	РЩ-2	16,50	26,50	0,75	0,94	0,35	12,30	4,33	13,04	19,76
10	2-1	1	Гаражные ворота	0,5	2,53	0,6	0,9	0,48	0,3	0,14	0,33	1,51
11	2-2	1	Кондиционер	1	5,68	0,7	0,8	0,75	0,7	0,53	0,88	3,98
12	2-3	1	Розетки 2-го этажа	1	5,05	0,7	0,9	0,48	0,7	0,34	0,78	3,53
13	2-4	1	Розетки 2-го этажа	1	5,05	0,7	0,9	0,48	0,7	0,34	0,78	3,53
14	2-5	1	Розетки 2-го этажа	1	5,05	0,7	0,9	0,48	0,7	0,34	0,78	3,53
15	3	3	РЩ-3	10,60	18,07	0,66	0,89	0,52	7,00	3,61	7,88	11,93
16	3-1	1	Кондиционер	1	5,68	0,7	0,8	0,75	0,7	0,53	0,88	3,98
17	3-2	1	Розетки 3-го этажа	1	5,05	0,7	0,9	0,48	0,7	0,34	0,78	3,53
18	3-3	1	Розетки 3-го этажа	1,5	7,58	0,7	0,9	0,48	1,05	0,50	1,16	5,29
19	3-4	1	Розетки 3-го этажа	2	10,10	0,7	0,9	0,48	1,4	0,67	1,55	7,06
20		3	ЩО-1	5,29	8,02	0,80	1	0	4,23	0	4,23	6,41
21		3	ЩО-2	4,49	6,80	0,80	1	0	3,59	0	3,59	5,44
22		3	ЩО-3	7,34	11,12	0,80	1	0	5,87	0	5,87	8,90

2.4 Расчёт силовых нагрузок по объекту с учётом осветительных приёмников

 

Расчёт силовых нагрузок с учётом осветительных приёмников ведётся путём суммирования мощности силовых нагрузок и мощности осветительных приёмников, кВт

,

где K – коэффициент несовпадения максимумов.

Компенсация реактивной мощности, выбор числа и мощности силовых трансформаторов на подстанции

Для потребителей жилых и общественных зданий компенсация реактивной нагрузки, как правило, не требуется.

Для жилых и общественных зданий, расположенных в микрорайонах города компенсация реактивной нагрузки, как правило, не требуется, если в нормальном режиме работы расчётная мощность компенсирующего устройства на каждом вводе не превышает 50 квар. В данном проекте суммарная расчётная нагрузка не превышает требуемой величины Q _р =17 квар, следовательно, компенсация выполняется за счёт естественной компенсации:

― равномерное размещение нагрузок по фазам;

― перевод энергоёмких крупных электроприёмников на работу вне часов максимума энергосистемы;

― отключение мощных электроприёмников в часы максимума в энергосистеме.

       Выбор числа и мощности трансформаторов. По степени надёжности электроприёмники здания отнесены к третьей категории. Используем однотрансформаторную подстанцию, так как суммарная полная мощность здания мала S _р =50 кВА, то строить свою трансформаторную подстанцию не рентабельно, следовательно, подключаемся к существующей трансформаторной подстанции со сторонней нагрузкой S _стор =291 кВА.

       Определяем полную расчётную мощность трансформатора S _ТР , кВА

,

где S _Р – полная расчётная мощность, кВА;

S _стор – сторонняя нагрузка, кВА;

n – количество трансформаторов, шт;

β_Т – рекомендуемый коэффициент загрузки трансформатора.

       Выбираем трансформатор типа ТМ-400/10

       Делаем проверку на систематическую перегрузку К_ЗС

,

где S _НТ – номинальная мощность трансформатора, кВА.

                                

      

       Номинальные данные трансформатора заносим в таблицу 6.

Таблица 6 – Номинальные данные трансформатора

Тип	S НТ , кВА	U 1Н , кВ	U 2Н , кВ	u К , %	Мощность потерь, кВт		i0 , %
					РХ	РК
1	2	3	4	5	6	7	8
ТМ-400/10	400	10	0,4	4,5	1,05	5,5	2,1

---

Дата добавления: 2018-10-27; просмотров: 174; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

---

---

Мы поможем в написании ваших работ!