НАГРУЗКА ОТ НАВАЛА СУДНА ПРИ ПОДХОДЕ К СООРУЖЕНИЮ
1. Кинетическую энергию навала судна 
, кДж, при подходе его к причальному сооружению следует определять в соответствии со СНиП 2.06.04-82*.
2. Поперечную горизонтальную силу , кН, от навала судна при подходе к сооружению необходимо определить для заданного значения энергии навала судна , кДж, по графикам зависимости деформации 
м, отбойных устройств (и причального сооружения) от суммарного реактивного усилия 
, кН, отбойных устройств и причального сооружения, а также суммарной энергии деформации 
, кДж, включающей энергию деформации отбойных устройств 
, кДж, и энергию деформации причального сооружения 
, кДж. При 
величину допускается не учитывать. Энергию деформации причального сооружения , кДж, следует определять по формуле
, (1)
где 
- коэффициент жесткости причального сооружения в горизонтальном поперечном направлении, кН/м.
3. Реактивное усилие 
, кН, и энергию деформации , кДж, резиновых отбойных устройств, изготавливаемых отечественной промышленностью, при заданной температуре воздуха следует определять по графикам:
для цилиндрических амортизаторов диаметром 1000 и 400 мм, работающих на радиальное сжатие, - черт.1, 2.
для цилиндрических амортизаторов диаметром 1000 мм, работающих на торцевое сжатие (РАТ-1000), - черт.3.
Черт.1. Графики зависимости реактивного усилия (сплошные линии) и энергоемкости 
(штриховые линии) от деформации 
амортизационного устройства Д 1000
|
|
|
при температурах -40, -30, -20, -10 и 25 °С - соответственно кривые 1, 2, 3, 4 и 5
Черт.2. Графики зависимости реактивного усилия (сплошные линии) и энергоемкости
(штриховые линии) от деформации амортизационного устройства Д 400
при температурах -40, -30, -20, -10 и 25 °С - соответственно кривые 1, 2, 3, 4 и 5
Черт.3. Графики зависимости реактивного усилия (сплошные линии) и энергоемкости
(штриховые линии) от деформации 
амортизационного устройства PAT-1000
при температурах: -40 °С - кривая 1; -30 °С - кривая 2; -20 °С - кривая 3;
-10 °С - кривая 4; 0 °С - кривая 5; 10 °С - кривая 6; 25 °С - кривая 7
4. Продольная сила 
, кН, от навала судна при подходе к сооружению должна определяться по формуле
, (2)
где 
- коэффициент трения, принимаемый в зависимости от материала лицевой поверхности отбойного устройства.
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Рекомендуемое
РАСЧЕТ РАЗМЕРОВ МАССИВОВ ДЛЯ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ
ИЗ КЛАДКИ МАССИВОВ РАВНОЙ МАССЫ
1. Массу обыкновенных бетонных массивов рекомендуется принимать равной грузоподъемности плавучего крана при среднем вылете его стрелы.
2. Число курсов в кладке 
равной массы выбирается из интервала
, где 
, (1)
|
|
|
- высота кладки массивов, м;
- удельный вес бетона, кН/м 
;
- вес массивов, кН.
Примечание.
В случае, если в интервал (1) не попадает целое число, например, 3,05 
3,98, то принимается ближайшее целое число, т.е. 
=4.
3. Поперечный профиль разбивается на равновысоких элементов и вычисляются их площади. В случае >3 необходимо все значения площадей свести к трем значениям: 
, 
, 
.
Примечания:
1. Предполагается, что < < .
2. Выбор , 
и следует производить с таким расчетом, чтобы элементы с одинаковыми площадями не оказались смежными.
3. В тех случаях, когда в пределах каждого элемента отношение максимальной ширины стенки к минимальной больше 1,5, следует производить операции, описанные в п.4, но не с площадями, а с произведениями площади на максимальную ширину соответствующего элемента.
4. Секцию причальной стенки целесообразно компоновать из трех типов массивов. Количества массивов в соответствующих рядах 
, 
и 
( 
< < ) должны быть выражены целыми взаимно простыми числами с целью исключения совпадения швов внутри секции.
5. Для определения сочетания числа массивов в рядах вычисляется функция
(2)
для комбинаций чисел , и , приведенных в табл.1.
|
|
|
Таблица 1
| N варианта | 
|
|
|
| 1 | 2 | 3 | 5 |
| 2 | 3 | 4 | 5 |
| 3 | 3 | 4 | 7 |
| 4 | 3 | 5 | 7 |
| 5 | 3 | 5 | 8 |
| 6 | 4 | 5 | 7 |
| 7 | 4 | 5 | 9 |
| 8 | 4 | 7 | 9 |
| 9 | 5 | 6 | 7 |
| 10 | 5 | 7 | 8 |
| 11 | 5 | 7 | 9 |
| 12 | 7 | 8 | 9 |
В качестве окончательного принимается вариант, для которого функция 
имеет минимальное значение.
6. Размеры блоков по направлению длины секции вычисляются по формулам:
(3)
где
. (4)
Примечание.
1. Величину 
необходимо округлить с точностью до 0,01.
2. Необходимо выдерживать следующие условия:
- в случае, если в кладке имеются смежные ряды, в которых количества массивов составляют и ;
- в случае, когда отсутствует предыдущее условие и имеются смежные ряды, в которых количество массивов составляют и 
;
- в случае, когда кладка компонуется из двух типов массивов,
- величина допустимого перекрытия швов в кладке в направлении длины стенки,
|
|
|
, (5)
где 
- среднее значение перекрытия швов, зависящее от класса бетона и грузоподъемности кранового оборудования, принимается по черт.1 мм*;
________________
* Текст соответствуетт оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".
- коэффициент надежности перекрытия швов, принимается по черт.2;
- коэффициент, зависящий от числа курсов кладки 
, принимается по табл.2.
Черт.1. Графики зависимости параметра от класса бетона и грузоподъемности крана
Черт.2. График зависимости коэффициента надежности перекрытия швов от грузоподъемности крана
Таблица 2
Число курсов 
|
|
| 2 | 0,47 |
| 3 | 0,66 |
| 4 | 0,83 |
| 5 | 1,00 |
| 6 | 1,16 |
| 7 | 1,31 |
| 8 | 1,47 |
| 9 | 1,61 |
| 10 | 1,76 |
Величину допустимого перекрытия швов в кладке в направлении ширины стенки рекомендуется принимать равной 1,5 
.
7. Размеры массивов по направлению ширины стенки следует определять по формулам:
 ;
| |
 ;
| (6) |
 .
|
Примечания:
1. Допускается применение массивов со скошенными гранями.
2. Любые изменения ширины массива следует производить с таким расчетом, чтобы площадь его торца составляла величину
где 
.
8. Расчет массивовой кладки из блоков 
-го типоразмера (самый оптимальный вариант для глубин 10-13 м) выполняется по программе KLADKA.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Рекомендуемое
Дата добавления: 2018-09-22; просмотров: 371; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!