РАСЧЕТ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ УГОЛКОВОГО ТИПА
С ВНЕШНЕЙ АНКЕРОВКОЙ
7.68. Причальные сооружения уголкового типа с внешней анкеровкой рассчитываются при четырех схемах загружения территории причала (черт.7.11):
I схема - временная нагрузка располагается над сооружением до линии кордона или линии возможного загружения по технологическим условиям. При таком расположении нагрузки определяются усилия для расчета лицевой плиты и анкерной тяги, положение равнодействующей нагрузок в основании, контактные напряжения в постели и грунте основания, толщина постели;
II схема - временная нагрузка располагается за сооружением. В этом случае проверяется его устойчивость на плоский сдвиг по постели и вместе с постелью;
III схема - временная нагрузка располагается за анкерной плитой. При таком положении нагрузки рассчитываются анкерные устройства;
IV схема - в соответствии с указаниями п.6.19.
Черт.7.11. Расчетные схемы загружения причала для конструкции уголкового типа с внешней анкеровкой
1 - отметка кордона; 2 - плоскость восприятия распора; 3 - плоскость обрушения; 4 - отметка дна; I-IV - схемы загружения
7.69. При определении нагрузок и воздействий, а также их сочетаний при расчете причальных сооружений уголкового типа с внешней анкеровкой необходимо учитывать следующее положение:
нагрузки от судов со стороны акватории (динамический навал при подходе судна и статический навал пришвартованного судна) в основную расчетную схему не вводятся, а учитываются в расчете прочности надстройки, ее связей с элементами причального сооружения отбойной амортизирующей системы и узлов ее крепления.
|
|
7.70. Активное давление грунта с учетом временных нагрузок, расположенных на территории причала, определяется в соответствии с указаниями раздела 5 и п.7.60.
7.71. Горизонтальная составляющая швартовного усилия определяется в соответствии с указаниями п.7.61.
7.72. Устойчивость уголковых стенок с внешней анкеровкой по схеме плоского сдвига, а также нормальные контактные напряжения и толщина каменной постели рассчитываются в соответствии с требованиями п.п.7.37; 7.39-7.42; 7.44; 7.45, 7.60; 7.61 с учетом следующих дополнительных указаний:
при определении положения равнодействующей нагрузок по формуле (7.3) удерживающий момент определяется по формуле
, (7.40)
где - момент от вертикальных сил, кН·м;
- момент от горизонтальной составляющей усилия в анкере относительно переднего ребра вращения, кН·м.
При определении устойчивости сооружения на плоский сдвиг формулы (7.13), (7.15), (7.22) и (7.23) с учетом действия горизонтальной составляющей анкерного усилия приобретают соответственно вид:
|
|
; (7.41)
; (7.42)
; (7.43)
. (7.44)
7.73. Лицевая плита рассчитывается в двух направлениях как балка на двух опорах с консолями на загрузку от активного давления собственного веса грунта с учетом временных нагрузок. В вертикальном направлении опорами служат анкер и упор на пороге фундаментной плиты, в горизонтальном - ребра плит.
При расчете плиты в вертикальном направлении в качестве расчетной плоскости следует принимать условную плоскость восприятия распора, положение которого определяется расстоянием от тыловой грани ребра (черт.7.12)
, (7.45)
где - средневзвешенный угол внутреннего трения грунта засыпки, град;
- расстояние между осями ребер, м;
- толщина ребра, м,
- ширина ребра, м.
Черт.7.12. Схема определения расчетной плоскости
При расчете плиты в вертикальном направлении горизонтальную составляющую швартовного усилия, нормальную к линии кордона, следует учитывать при определении усилий в наданкерной консоли и не учитывать при определении изгибающего момента в пролете.
В связи с перераспределением давления грунта на стенку в результате ее деформации и перемещения, величину изгибающего момента в пролете лицевой панели допускается уменьшать на 10%.
|
|
При расчете плиты в горизонтальном направлении рекомендуется по высоте сооружения в соответствии с эпюрой распора выделять характерные расчетные сечения шириной 1 м и принимать для горизонтальных балок равномерную нагрузку, равную средней интенсивности эпюры распора для выделенного сечения.
7.74. Для определения изгибающего момента в фундаментной плите рекомендуется метод, основанный на использовании эквивалентного массива с кладкой из обыкновенных бетонных массивов. В качестве эквивалентного принимается массив из бетона класса В 10. При этом соотношение наибольшего размера массива в плане к его высоте принимается равным 4:1.
Изгибающий момент, действующий на 1 м сечения фундаментной плиты,
, (7.46)
где - коэффициент, принимаемый равным 0,45;
, , - то же, что в п.4.3;
- коэффициент, учитывающий влияние на прочность изгибаемого элемента градиента деформаций по сечению и зависящий от класса бетона и высоты растянутой зоны сечения, принимаемый равным 2 в соответствии с указаниями СНиП 2.06.08-87;
- коэффициент, учитывающий влияние на прочность изгибаемого элемента формы его поперечного сечения и зависящий от соотношения размеров сечения, принимаемый равным 1 в соответствии с указаниями СНиП 2.06.08-87;
|
|
- коэффициент условий работы бетона, принимаемый равным 0,9 в соответствии с указаниями СНиП 2.06.08-87;
- нормативное значение осевого растяжения бетона, принимаемое по указаниям СНиП 2.03.01-84;
- момент сопротивления для растянутой грани сечения, определяемый в предположении упругой работы бетона,
; (7.47)
- размер массива вдоль причала, равный 1 м;
- высота эквивалентного массива, м;
- ширина фундаментной плиты, м.
7.75. Армирование нижней и верхней зон фундаментной плиты в двух направлениях производится по изгибающим моментам, определенным по формуле (7.46) с учетом указаний п.4.8.
7.76. Анкерная реакция на 1 м плиты определяется как опорная реакция из расчета лицевой плиты в вертикальном направлении с учетом указаний пп.7.64 и 7.68.
7.77. Расчет элементов железобетонных конструкций на прочность и трещиностойкость лицевой и фундаментной панелей выполняется в соответствии с указаниями СНиП 2.06.08-87 и СНиП 2.03.01-84.
7.78. Расчет анкерных устройств и деталей их крепления на устойчивость следует выполнять в соответствии с указаниями раздела 8 настоящей Инструкции, по прочности - по требованиям СНиП II-23-81*, СНиП 2.06.08-87, СНиП 2.03.01-84 и п.п.4.3-4.7 настоящей Инструкции.
7.79. Расстояние между лицевой стенкой и тыловой анкерной опорой длину анкера допускается определять по формуле*
_______________
* Текст соответствует оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".
, (7.48)
где - высота стенки сооружения, м;
- расстояние от поверхности территории до подошвы анкерной плиты или до точки, отстоящей на вверх от подошвы анкерной стенки ( - дополнительная глубина на защемление), м.
Длина анкера определяется по программе BOMAIN.
Дата добавления: 2018-09-22; просмотров: 496; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!