РЕЗЕРВУАРНЫЕ И БАЛЛОННЫЕ УСТАНОВКИ СУГ
8.1 Требования настоящего раздела распространяются на проектирование систем газоснабжения СУГ от резервуарных и баллонных установок, а также на проектирование испарительных установок и установок по смешению СУГ с воздухом.
Для резервуарных установок следует применять стальные резервуары цилиндрической формы, устанавливаемые подземно или надземно.
В резервуарах следует предусматривать уклон не менее 2┐ в сторону сборника конденсата, воды и неиспарившихся остатков. При этом сборник конденсата не должен иметь выступов над нижней образующей резервуара, препятствующих полному сбору и удалению конденсата воды и неиспарившихся остатков.
Для надземной установки разрешается предусматривать как стационарные, так и транспортабельные (съемные) резервуары, наполняемые СУГ на ГНС.
8.2 Производительность резервуаров вместимостью 2,5 и 5 м 
при подземном расположении и естественном испарении следует определять по рисунку 7.
I - резервуар 5 м , заполнение 85%; II - резервуар 5 м , заполнение 50%; III - резервуар 5 м , заполнение 35% и резервуар 2,5 м , заполнение 50%; IV - резервуар 2,5 м , заполнение 85%; V - резервуар 2,5 м , заполнение 35%
Рисунок 7 - Номограмма для определения производительности резервуара сжиженного газа вместимостью 2,5 и 5 м (подземного)
Пример. Дано: давление газа - 0,04 МПа (0,4 кгс/см 
); содержание пропана - 60%; температура грунта - 270 К; теплопроводность грунта - 2,33 Вт/(м·К); заполнение 35%.
|
|
|
Находим производительность резервуаров - 2 м 
/ч по линии А-Б-В-Г-Д-Е-Ж (рисунок 7).
Примечание. Для резервуаров большей вместимости их производительность следует определять опытным путем.
8.3 Для учета теплового воздействия подземных резервуаров, расположенных на расстоянии не более 1 м один от другого, полученную по номограмме производительность следует умножить на коэффициент теплового воздействия 
в зависимости от числа резервуаров в установке:
| Число резервуаров в установке | Значение коэффициента теплового воздействия
|
| 2 | 0,93 |
| 3 | 0,84 |
| 4 | 0,74 |
| 6 | 0,67 |
| 8 | 0,64 |
При числе резервуаров больше восьми значение коэффициента определяется экстраполяцией.
8.4 Производительность резервуаров вместимостью 600, 1000, 1600 л при надземном расположении определяется теплотехническим расчетом исходя из условий теплообмена с воздухом или по таблице 16.
Таблица 16
|
| |||||||||||||
| 600 л
| 1000 л
| ||||||||||||
| Содержание пропана в сжиженных газах, % |
Температура наружного воздуха, °С
| ||||||||||||
| -30 | -20 | -10 | 0 | 10 | 20 | -30
| -20 | -10 | |||||
| 0 | - | - | - | - | 0,7 | 2,3 | -
| - | - | ||||
| 10 | - | - | - | - | 1,4 | 3,0 | -
| - | - | ||||
| 20 | - | - | - | 0,3 | 2,0 | 3,7 | -
| - | - | ||||
| 30 | - | - | - | 1,1 | 2,7 | 4,3 | -
| - | - | ||||
| 40 | - | - | 0,2 | 1,8 | 3,4 | 5,0 | -
| - | 0,3 | ||||
| 50 | - | - | 0,9 | 2,6 | 4,0 | 5,6 | -
| 1,4 | |||||
| 60 | - | - | 1,7 | 3,2 | 4,8 | 6,3 | -
| - | 2,8 | ||||
| 70 | - | 0,7 | 2,4 | 4,0 | 5,4 | 7,0 | -
| 2,5 | 5,3 | ||||
| 80 | - | 1,5 | 3,3 | 4,7 | 6,1 | 7,6 | -
| 2,5 | 5,3 | ||||
| 90 | 0,5 | 2,2 | 4,0 | 5,4 | 6,8 | 8,2 | 0,8
| 3,6 | 6,4 | ||||
| 100 | 1,2 | 2,9 | 4,7 | 6,1 | 7,5 | 9,0 | 1,9
| 4,7 | 7,5 | ||||
Окончание таблицы 16
| 1000 л
| 1600 л
| ||||||||||
| Содержание пропана в сжиженных газах, % |
Температура наружного воздуха, °С
| ||||||||||
| 0 | 10 | 20 | -30 | -20 | -10 | 0 | 10 | 20 | |||
| 0 | - | 1,1 | 3,5 | - | - | - | - | 1,5 | 4,7 | ||
| 10 | - | 2,3 | 4,7 | - | - | - | - | 3,0 | 6,4 | ||
| 20 | 0,5 | 3,4 | 5,9 | - | - | - | 1,0 | 4,6 | 8,0 | ||
| 30 | 1,7 | 4,6 | 7,0 | - | - | - | 2,8 | 6,3 | 9,3 | ||
| 40 | 2,8 | 5,6 | 8,2 | - | - | 0,4 | 4,3 | 7,8 | 11,4 | ||
| 50 | 4,0 | 6,8 | 9,3 | - | - | 1,9 | 5,9 | 9,4 | 13,2 | ||
| 60 | 5,0 | 8,0 | 10,6 | - | - | 3,8 | 7,5 | 11,1 | 14,8 | ||
| 70 | 7,3 | 10,2 | 13,0 | - | 3,5 | 7,3 | 10,8 | 14,3 | 16,5 | ||
| 80 | 7,3 | 10,2 | 13,0 | - | 3,5 | 7,3 | 10,8 | 14,3 | 18,2 | ||
| 90 | 8,6 | 11,5 | 14,2 | 1,1 | 5,0 | 8,9 | 12,4 | 15,8 | 19,8 | ||
| 100 | 9,6 | 12,5 | 15,1 | 2,7 | 6,6 | 10,4 | 14,0 | 17,5 | 21,8 | ||
|
Примечание. При температурах, отличающихся от приведенных в таблице 16, производительность следует определять экстраполяцией.
| |||||||||||
8.5 Расчетный часовой расход сжиженных газов 
, кг/ч, при газоснабжении жилых зданий следует определять по формуле (25)
, (25)
где 
- число жителей, пользующихся газом, чел. При отсутствии данных принимается по числу газифицируемых квартир и коэффициенту семейности, принятому по данным администрации газифицируемого района;
- коэффициент суточной неравномерности потребления газа в течение года (при наличии в квартирах газовых плит 
=1,4; при наличии плит и проточных водонагревателей =2,0);
- годовой расход газа на одного человека в тепловых единицах, кДж/год (ккал/год), принимается по ГОСТ 51617 (приложение А);
- показатель часового максимума суточного расхода - 0,12;
- теплота сгорания газа, кДж/год (ккал/год).
Расчетный часовой расход сжиженных газов для общественных, административных и производственных зданий определяется по тепловой мощности газоиспользующего оборудовани
я.
8.6 На газопроводе паровой фазы, объединяющем подземные резервуары, предусматривают установку отключающего устройства между группами резервуаров на высоте не менее 0,5 м от земли. Арматуру и КИП резервуарных установок защищают от повреждений и атмосферных воздействий запирающимися кожухами.
8.7 Установку предохранительных сбросных клапанов (ПСК) предусматривают на каждом резервуаре, а при объединении резервуаров в группы (по жидкой и паровой фазам) - на одном из резервуаров каждой группы.
8.8 Пропускную способность ПСК следует определять расчетом в соответствии с ГОСТ 12.2.085.
8.9 Испарительные установки предусматривают в случаях, когда резервуарные установки с естественным испарением и резервуарные установки с грунтовыми испарителями не обеспечивают расчетную потребность в газе.
Испарительные установки необходимо оборудовать КИП, а также регулирующей и предохранительной арматурой, исключающей выход жидкой фазы из испарительной установки в газопровод паровой фазы и повышение давления паровой и жидкой фаз выше допустимого. Испарительные установки, для которых в качестве теплоносителя предусматривается горячая вода или водяной пар, должны быть оборудованы сигнализацией о недопустимом снижении температуры теплоносителя.
Температура паровой фазы не должна превышать температуру начала полимеризации непредельных углеводородов (70 °С) с отложением образовавшихся продуктов на поверхности испарителя, а жидкой фазы - минус 45 °С.
В элементах испарительной установки, включая регулятор давления, запорно-предохранительный клапан и трубопроводы, предусматривают мероприятия по предупреждению образования конденсата и кристаллогидратов.
8.10 Испарительные установки подразделяются на проточные, обеспечивающие получение паровой фазы постоянного состава в специальных теплообменных аппаратах (испарителях), и емкостные с испарением сжиженных газов непосредственно в расходных резервуарах с помощью специальных погружных нагревателей (регазификаторов).
Проточные и емкостные испарительные установки рекомендуется предусматривать с подземными резервуарами. Допускается использовать испарительные установки с надземными резервуарами при условии нанесения соответствующей тепловой изоляции на их наружную поверхность.
При испарении СУГ непосредственно в подземных резервуарах с помощью регазификаторов предусматривают систему автоматической защиты от снижения уровня жидкой фазы в резервуаре ниже минимально допустимой, а также от повышения температуры жидкой фазы в резервуаре по сравнению с температурой окружающего грунта сверх допустимой величины.
8.11 При использовании в испарительных установках электронагрева электрооборудование должно соответствовать требованиям ПУЭ в части взрывозащищенного исполнения. При этом система регулирования должна обеспечивать автоматическое включение электронагревателей после временных перебоев в подаче электроэнергии.
В электрических проточных испарительных установках с промежуточным теплоносителем (антифризом) должна предусматриваться система защиты от повышения температуры антифриза выше допустимого, предотвращения его вскипания и перегорания электронагревателей.
В районах особых грунтовых условий, а также в районах с сейсмичностью выше 6 баллов соединительную трубопроводную и электрическую обвязку рекомендуется устанавливать на крышках горловин подземных резервуаров с соблюдением соответствующих требований ПУЭ. Соединения подземных резервуаров с подземными распределительными газопроводами и линиями электропередачи в этих районах должны предусматривать компенсацию их взаимных, в том числе противоположно направленных, перемещений.
При использовании в испарительных установках в качестве теплоносителя горячей воды или пара из тепловых сетей следует предусматривать мероприятия (отстойники и т.д.), исключающие возможность попадания СУГ в тепловые сети.
8.12 Испарительные установки, для которых в качестве теплоносителя используются горячая вода или водяной пар, должны быть оборудованы сигнализацией о недопустимом снижении температуры теплоносителя.
Для испарителей, размещаемых вне помещений, следует предусматривать тепловую изоляцию корпуса и других элементов, теплопотери с наружных поверхностей которых могут нарушить их нормальный режим эксплуатации.
8.13 Испарительные установки в комплексе со смесительными установками (установки пропано-воздушной смеси) следует предусматривать в следующих случаях:
- при газоснабжении районов или объектов, которые в перспективе будут снабжаться природным газом;
- для покрытия пиковых нагрузок в сетях природного газа в периоды часового, суточного или сезонного максимума;
- в качестве резервного топлива для объектов и установок, требующих бесперебойного газоснабжения;
- при использовании в системах газоснабжения технического бутана.
8.14 Число квартир, которое целесообразно снабжать от одной резервуарной установки, допускается принимать при подаче паровой фазы СУГ по таблице 17.
Таблица 17
| Число квартир в зависимости от типа испарителей газа
| |||||
| электрических
| водяных и паровых
| ||||
| Преобладающая этажность застройки | Оптимальная плотность газопотребления кг/(ч·га) | оптимальное | допустимое | оптимальное | допустимое |
| При установке газовых плит
| |||||
| 2 | 1,65 | 735 | 513-1100 | 975 | 688-1563 |
| 3 | 2,15 | 1071 | 725-1700 | 1553 | 1068-2500 |
| 4 | 2,30 | 1189 | 775-2013 | 1765 | 1188-2813 |
| 5 | 2,60 | 1444 | 913-2475 | 2243 | 1563-3850 |
| 9 | 3,45 | 2138 | 1325-3825 | 3639 | 2238-5750 |
| При установке газовых плит и проточных водонагревателей
| |||||
| 2 | 2,95 | 803 | 488-1338 | 956 | 588-1575 |
| 3 | 3,80 | 1355 | 788-2525 | 1580 | 975-2675 |
| 4 | 4,20 | 1570 | 900-2938 | 1818 | 1163-3200 |
| 5 | 4,60 | 2051 | 1075-4200 | 2349 | 1400-4225 |
8.15 Групповые баллонные установки размещают в запирающихся шкафах из негорючих материалов, при этом шкафы должны устанавливаться на опорах и иметь естественную вентиляцию.
8.16 Прокладку подземных газопроводов низкого давления от групповых баллонных и резервуарных установок с искусственным испарением газа следует предусматривать на глубине, где минимальная температура выше температуры конденсации газа.
8.17 Прокладку надземных газопроводов от групповых баллонных установок, размещаемых в отапливаемых помещениях, и от подземных резервуарных установок следует (при необходимости) предусматривать с тепловой изоляцией и обогревом газопроводов. Необходимость обогрева газопровода определяется проектной организацией. Тепловую изоляцию следует предусматривать из негорючих материалов.
8.18 Уклон газопроводов следует предусматривать не менее 5┐ в сторону конденсатосборников для подземных газопроводов. Вместимость конденсатосборников следует принимать не менее 4 л на 1 м расчетного часового расхода газа.
Дата добавления: 2018-09-22; просмотров: 301; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!