Б.1.2 Расчет распределительной сети

⇐ ПредыдущаяСтр 19 из 28Следующая ⇒

Б.1.2.1 Компоновка оросителей на распределительном трубопроводе АУП чаще всего выполняется по симметричной, несимметричной, симметричной кольцевой или несимметричной кольцевой схемам (см. рисунок В.1).

Б.1.2.2 Расчетный расход воды (раствора пенообразователя) через диктующий ороситель, расположенный в диктующей защищаемой орошаемой площади, определяют по формуле

, (Б.1)

где q₁ — расход ОТВ через диктующий ороситель, л/с;

К — коэффициент производительности оросителя, принимаемый по технической документации на изделие, л/(с · МПа^0,5);

Р₁ — давление у диктующего оросителя, МПа.

Б.1.2.3 Расход первого диктующего оросителя 1 является расчетным значением Q_1–2 на участке L_1–2 между первым и вторым оросителями (см. рисунок Б.1, секция А).

Б.1.2.4 Диаметр трубопровода на участке L_1–2назначает проектировщик или его определяют по формуле

или d_1–2 =37(Q/µV)^0,5,или d_1–2 =18,9(Q/µР^0,5)^0,5(Б.2)

где d_1–2 — диаметр трубопровода между первым и вторым оросителями, т.е. на частке (1-2), мм;

Q_1–2 — расход ОТВ, л/с;

µ — коэффициент расхода (при отсутствии данных в справочной литературе принимают µ = 0,90-0,95);

V — скорость движения воды, м/с (не должна превышать 10 м/с);

Р — давление в точке «2», МПа.

А - секция с симметричным расположением оросителей; Б - секция с несимметричным расположением оросителей; В - секция с симметричным кольцевым питающим трубопроводом; Г - секция с несимметричным кольцевым питающим трубопроводом; I, II, III - рядки распределительного трубопровода; a, b… n, m - узловые расчетные точки; 1, 2, 3, 4 - оросители

Рисунок Б.1 - Схемы распределительной сети спринклерной или дренчерной АУП

Б.1.2.5 Потери давления P_1–2 на участке L_1–2 определяют по формулам:

или , (Б.3)

где L_1–2 — длина трубы на участке 1-2 (включает в себя эквивалентную длину местных сопротивлений), м;

Q_1–2 — суммарный расход ОТВ первого и второго оросителей, л/с;

К_т — удельная характеристика трубопровода, л²/с²;

А — удельное сопротивление трубопровода, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с²/л²_.

Б.1.2.6 Удельное сопротивление и удельная гидравлическая характеристика трубопроводов для труб (из углеродистых сталей) различного диаметра приведены в таблицах Б.1 и Б.2.

Таблица Б.1 — Удельное сопротивление при различной степени шероховатости труб

Диаметр

Удельное сопротивление А, с²/л²

Номинальный DN

Расчетный, мм

Наибольшая шероховатость

Средняя шероховатость

Наименьшая шероховатость

20,25

1,643

1,15

0,98

26,00

0,4367

0,306

0,261

34,75

0,09386

0,0656

0,059

40,00

0,04453

0,0312

0,0277

52,00

0,01108

0,0078

0,00698

67,00

0,002893

0,00202

0,00187

79,50

0,001168

0,00082

0,000755

100

105,00

0,0002674

0,000187

—

Окончание таблицы Б.1

Диаметр

Удельное сопротивление А, с²/л²

Номинальный DN

Расчетный, мм

Наибольшая шероховатость

Средняя шероховатость

Наименьшая шероховатость

125

130,00

0,00008623

0,0000605

—

150

155,00

0,00003395

0,0000238

—

Таблица Б.2 — Удельная гидравлическая характеристика трубопроводов

Тип трубы

Номинальный диаметр DN

Наружный диаметр, мм

Толщина стенки, мм

Удельная характеристика трубопровода К_т, л²/с²

Стальные
электросварные

(по ГОСТ 10704)

18,0

2,0

0,0755

25,0

2,0

0,75

32,0

2,2

3,44

40,0

2,2

13,97

45,0

2,2

28,7

57,0

2,5

110

76,0

2,8

572

89,0

2,8

1429

100

108,0

2,8

4322

100

108,0

3,0

4231

100

114,0

2,8

5872

100

114,0*

3,0*

5757

125

133,0

3,2

13530

125

133,0*

3,5*

13190

125

140,0

3,2

18070

150

152,0

3,2

28690

150

159,0

3,2

36920

150

159,0*

4,0*

34880

200

219,0*

4,0*

209900

250

273,0*

4,0*

711300

300

325,0*

4,0*

1856000

350

377,0*

5,0*

4062000

Стальные
водогазопроводные (по ГОСТ 3262)

21,3

2,5

0,18

26,8

2,5

0,926

33,5

2,8

3,65

42,3

2,8

16,5

48,0

3,0

34,5

60,0

3,0

135

75,5

3,2

517

88,5

3,5

1262

101,0

3,5

2725

100

114,0

4,0

5205

125

140,0

4,0

16940

150

165,0

4,0

43000

* Трубы, применяющиеся в сетях наружного водоснабжения.

Б.1.2.7 При необходимости применительно к стальным водогазопроводным трубам по ГОСТ 3262 удельное сопротивление А допускается определять из выражения

А = 10^–8α(Ø)^–β, (Б.4)

где α— коэффициент пропорциональности;

β — степенной показатель;

Ø — внутренний диаметр трубы, мм.

Применительно к стальным водогазопроводным трубам по ГОСТ 3262 и стальным электросварным прямошовным трубам по ГОСТ 10704 удельную гидравлическую характеристику К_т допускается определять из выражения

К_т = 10^–8ψ(Ø)^θ, (Б.5)

где ψ — коэффициент пропорциональности;

θ — степенной показатель;

Ø — внутренний диаметр трубы, мм.

Б.1.2.8 Значения коэффициентов α, ψ и степенных показателей θ и β (для DN 20—200 включ.) приведены в таблице Б.3.

Б.1.2.9 Гидравлическое сопротивление пластмассовых труб принимается по данным производителя, при этом следует учитывать, что в отличие от стальных трубопроводов номинальный диаметр пластмассовых труб указывается по наружному диаметру.

Б.1.2.10 Давление у оросителя 2 определяется по формуле

(Б.6)

Б.1.2.11 Расход оросителя 2 составит

(Б.7)

Таблица Б.3 — Значения коэффициентов α, ψ и степенных показателей θ и β (для DN 20—200 включ.)

Наименование коэффициента гидравлического сопротивления труб	Значения коэффициентов α, ψ и степенных показателей θ и β
	α	β	ψ	θ
Удельное сопротивление по ГОСТ 3262	9,642	–5,300	—	—
Удельная гидравлическая характеристика по: - ГОСТ 3262 - ГОСТ 10704	— —	— —	5,363 5,044	5,420 5,434

Б.1.2.12 Особенности расчета симметричной схемы тупиковой распределительной сети

Б.1.2.12.1 Для симметричной схемы (см. рисунок Б.1, секция А) расчетный расход на участке между вторым оросителем и точкой a, т. Е. на участке 2–a, будет равен

(Б.8)

Б.1.2.12.2 Диаметр трубопровода на участке L_2-_a назначает проектировщик или определяют по формуле

(Б.9)

где d_2–а — диаметр трубопровода между на участке (2-а), мм;

Q_2–а — суммарный расход ОТВ 1-ого и 2-ого оросителей на участке (2-а), л/с;

µ — коэффициент расхода (при отсутствии данных в справочной литературе принимают µ = 0,90-0,95);

V — скорость движения воды на участке (2-а), м/с (не должна превышать 10 м/с);

Р_а — давление в точке «а», МПа.

Диаметр увеличивают до ближайшего значения, указанного в ГОСТ 28338, ГОСТ 3262, ГОСТ 8732, ГОСТ 8734 или ГОСТ 10704.

Б.1.2.12.3 По расходу воды Q_2–_a определяют потери давления на участке 2–a:

или (Б.10)

Б.1.2.12.4 Давление в точке a составит

(Б.11)

Б.1.2.12.5 Для левой ветви рядка I (см. рисунок Б.1, секция А) требуется обеспечить расход Q_2–_a при давлении P_a. Правая ветвь рядка симметрична левой, поэтому расход для этой ветви тоже будет равен Q_2–_a, а, следовательно, и давление в точке a будет равно P_a.

Б.1.2.12.6 В итоге для рядка I имеется давление, равное P_a, и расход воды, определяемый по формуле

(Б.12)

Б.1.2.12.7 Диаметр трубопровода на участке L_a–b назначает проектировщик или определяют по формуле

(Б.13)

Диаметр увеличивают до ближайшего номинального значения по ГОСТ 28338.

Б.1.2.12.8 Гидравлическую характеристику рядков, выполненных конструктивно одинаково, определяют по обобщенной характеристике расчетного участка трубопровода.

Б.1.2.12.9 Обобщенную характеристику рядка I определяют из выражения

(Б.14)

Б.1.2.12.10 Потери давления на участке a–b для симметричной и несимметричной схем (см. рисунок Б.1, секции А и Б) находят по формуле

или (Б.15)

Б.1.2.12.11 Давление в точке b составит

(Б.16)

Б.1.2.12.12 Расход воды из рядка II определяют по формуле

(Б.17)

Б.1.2.12.13 Расчет всех последующих рядков до получения расчетного (фактического) расхода воды и соответствующего ему давления ведется аналогично расчету рядка II.

Б.1.2.13 Особенности расчета несимметричной схемы тупиковой сети

Б.1.2.13.1 Правая часть секции Б (см. рисунок Б.1) несимметрична левой, поэтому левую ветвь рассчитывают отдельно, определяя для нее P_a и Q_3–_a.

Б.1.2.13.2 Если рассматривать правую часть 3– a рядка (один ороситель) отдельно от левой 1–а (два оросителя), то давление в правой части P₃должно быть меньше давления P_a в левой части.

Б.1.2.13.3 Так как в одной точке не может быть двух разных давлений, то принимают большее значение давления P_a и определяют исправленный (уточненный) расход для правой ветви Q_3–_a по формуле

(Б.18)

Б.1.2.13.4 Суммарный расход воды из рядка I определяют по формуле

(Б.19)

Б.1.2.14 Особенности расчета симметричной и несимметричной кольцевых схем

Б.1.2.14.1 Симметричную и несимметричную кольцевые схемы, представленные на рисунке Б.1, секции В и Г, рассчитывают аналогично тупиковой сети, но при 50 % расчетного расхода воды по каждому полукольцу.

Б.1.2.15 Суммарный расход воды спринклерной АУП рассчитывают последовательным суммированием расходов каждого из оросителей, расположенных в защищаемой зоне:

(Б.20а)

где Q_с — расчетный расход спринклерной АУП, л/с;

q_n — расход n-го оросителя, л/с;

n — количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.

Дата добавления: 2018-09-20; просмотров: 787; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:

⇐ Предыдущая 14 15 16 17 181920 21 22 23 Следующая ⇒

Мы поможем в написании ваших работ!