Расчет радиуса проникновения кислоты
Зная состав и объем закачанной в пласт смеси можно определить радиуса проникновения смеси в пласт.
эффективная нефтенасыщенная толщина = 3,7 метров. Объем и состав закачиваемой смеси 3,7 м3 15%-ной HCL. Эту смесь продавили соляным раствором в пласт. Зная объем закачиваемой смеси (Vзак=6,7 м3) можно найти радиус проникновения этой смеси в пласт (Rпр).
Rпр = = = 1,52 м (4.24)
Обработка соляной кислотой дает хорошие результаты в слабопроницаемых горных породах. Радиус проникновения кислоты равен 1,52 м.
Вопросы к лабораторной работе №4
1. состав кислотного раствора при СКО и ГКО
2. Порядок приготовления кислотного раствора
3.Оборудование применяемое при кислотных обработках
4. Виды и назначение кислотных обработок
5. Как определить забойное и пластовое давление
Варианты для самостоятельного решения
глубинаH |
| |||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | |
мощность пласта h, м | 6 | 3,2 | 5,8 | 8,2 | 3,7 | 4,1 | 9,3 | 11,3 | 12,3 | 7,1 |
глубина зумпфа hзум,м | 2070 | 2152 | 2770 | 2500 | 2720 | 2480 | 2100 | 3000 | 2880 | 2370 |
внутренний диаметр скважиныDскв, м | 0,130 | 0,130 | 0,130 | 0,130 | 0,130 | 0,130 | 0,130 | 0,130 | 0,130 | 0,130 |
диаметр НКТ dНКТ, м | 0,063 | 0,063 | 0,063 | 0,063 | 0,063 | 0,063 | 0,063 | 0,063 | 0,063 | 0,063 |
наружный диаметр НКТ d1,м | 0,073 | 0,073 | 0,073 | 0,073 | 0,073 | 0,073 | 0,073 | 0,073 | 0,073 | 0,073 |
ЛАБОРАТОНАЯ РАБОТА №5 – ПОДБОР УЭЦН К СКВАЖИНЕ
Подобрать УЭЦ к скважине по следующим параметрам:
|
|
Вариант | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
наружный диаметр эксплуатационной колонныD, мм | 168 | 146 | 168 | 146 | 168 | 146 | 168 | 146 | 168 |
глубина скважины H, м | 2210 | 2550 | 2480 | 2810 | 2100 | 2760 | 2510 | 2480 | 3000 |
дебит жидкости Q, м3/сут | 120 | 90 | 50 | 60 | 140 | 67 | 132 | 105 | 30 |
статический уровень hст,м | 850 | 900 | 1100 | 700 | 650 | 570 | 880 | 900 | 550 |
коэффициент продуктивности скважины К, м3/(сут. Мпа); | 14 | 10 | 4 | 6 | 11 | 5 | 9 | 8 | 3 |
глубина погружения под динамический уровень h, м; | 300 | 200 | 250 | 270 | 320 | 310 | 220 | 250 | 270 |
вязкость жидкости μ м2/с; | 2,6 | 3,5 | 4,1 | 2,8 | 4,3 | 3,2 | 2,4 | 4,6 | 3,3 |
превышение уровня жидкости в сепараторе над устьем скважины hг, м; | 15 | 12 | 10 | 13 | 7 | 6 | 11 | 16 | 14 |
избыточное давление в сепараторе Рс, МПа; | 0,2 | 0,14 | 0,22 | 0,21 | 0,15 | 0,26 | 0,19 | 0,25 | 0,19 |
расстояние от устья до станции управления l,м; | 50 | 60 | 70 | 55 | 65 | 85 | 75 | 45 | 56 |
плотность добываемой жидкости pж, кг/м3. | 800 | 879 | 834 | 887 | 812 | 894 | 843 | 822 | 850 |
Вопросы к лабораторной работе №5
1. Назовите критерии подбора УЭЦН к скважине;
2. Маркировка УЭЦН;
3. Напорно-расходные характеристики УЭЦН;
4. Компоновка УЭЦН;
|
|
5. Причины преждевременного отказа УЭЦН.
ЛАБОРАТОНАЯ РАБОТА №6 – ПОДБОР ШСНУ К СКВАЖИНЕ
Определить производительность и коэффициент подачи ШГНУ по следующим параметрам:
Вариант | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
глубина скважины Н, м; | |||||||||
глубина спуска насоса L, м; | 1400 | 1550 | 1600 | 1400 | 1350 | 1780 | 1200 | 1050 | 1600 |
диаметр насоса Dпл,мм; | 38 | 44 | 38 | 56 | 38 | 38 | 44 | 44 | 38 |
диаметр штанг dшт = 19 мм; dтр= 60 мм; | |||||||||
плотность добываемой жидкости pж, кг/м3. | 800 | 879 | 834 | 887 | 812 | 894 | 843 | 822 | 850 |
длина хода точки подвеса штанг SА,м; | 2 | 3 | 2,4 | 3,1 | 2,2 | 1,8 | 2,4 | 1,6 | 2,5 |
число качаний n, мин.-1 | 10 | 8 | 12 | 5 | 10 | 7 | 11 | 8 | 6 |
забойное давление РзабМПа | 24,2 | 22,1 | 28 | 25 | 24,6 | 26,8 | 26,1 | 25,6 | 27,1 |
содержание воды nв, % | 60 | 70 | 65 | 80 | 93 | 87 | 81 | 84 | 92 |
Вопросы к лабораторной работе №6
1. Назовите критерии подбора ШСНУ к скважине;
2. Маркировка ШСНУ;
3. Основные характеристики ШСНУ;
4. Компоновка ШСНУ;
5. Способы уравновешивания ШСНУ.
ЛАБОРАТОНАЯ РАБОТА №7 – ПРОЕКТИРОВАНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАЗРЫВА ПЛАСТА
Задача 7.1 – Расчет основных технологических параметров гидравлического разрыва пласта
|
|
Таблица 7.1 – Исходные данные для расчета (варианты 1-2)
Параметры | Вариант 1 | Вариант 2 |
1.Глубина скажины | 3 000 м | 2 800 м |
2. Начальное пластовое давление, Pпл | 29 МПа | 26 МПа |
3.Средняя эффективная нефтенасыщенная толщина, (h) | 6,4м | 8,4м |
4.средняя плотность вышележащих пород (ρ) | 2600 кг/м3; | 2400 кг/м3; |
5.темп закачки (Q) | 17 л/с | 16 л/с |
6.Объем жидкости разрыва; (Vж) | 142 м3 | 100 м3 |
7.вязкость жидкости-песконосителя (m) | 200 мПа×с | 220 мПа×с |
8.коэффициент Пуассона (v) | 0,3 | 0,28 |
9.плотность проппанта rпес; | 1400 кг/м3 | 1350 кг/м3 |
10.Плотность пластовой нефти; | 788 кг/м3 | 810 кг/м3 |
11.Диаметр НКТ (внешний/внутренний); d | 88,9/73 мм | 88,9/73 мм |
12. Количество закачиваемого проппанта; | 60 т | 30 т |
Исходные данные для расчета (варианты 3-7)
Параметры | Вариант 3 | Вариант 4 | Вариант 5 | Вариант 6 | Вариант 7 |
1. | 3 200 м | 2 500 м | 3 000 м | 2 600 м | 3 200 м |
2. | 31 МПа | 24 МПа | 29 МПа | 26 МПа | 32 МПа |
3. | 7,45м | 8,8м | 6,4м | 9,7м | 8,75м |
4. | 2350 кг/м3; | 2400 кг/м3; | 2600 кг/м3; | 2420 кг/м3; | 2280 кг/м3; |
5. | 17 л/с | 16 л/с | 16 л/с | 16 л/с | 17 л/с |
6. | 110 м3 | 170 м3 | 120 м3 | 100 м3 | 180 м3 |
7. | 225 мПа×с | 210 мПа×с | 200 мПа×с | 200 мПа×с | 230 мПа×с |
8. | 0,25 | 0,28 | 0,27 | 0,26 | 0,29 |
9. | 1400 кг/м3 | 1350 кг/м3 | 1450 кг/м3 | 1290 кг/м3 | 1450 кг/м3 |
10. | 820 кг/м3 | 840 кг/м3 | 790 кг/м3 | 830 кг/м3 | 860 кг/м3 |
11. | 88,9/73 мм | 88,9/73 мм | 88,9/73 мм | 88,9/73 мм | 88,9/73 мм |
12. | 60 т | 90 т | 60 т | 30 т | 90 т |
Исходные данные для расчета (варианты 8-12)
|
|
Параметры | Вариант 8 | Вариант 9 | Вариант 10 | Вариант 11 | Вариант 12 |
1. | 2 800 м | 2 700 м | 3 100 м | 2 400 м | 3 300 м |
2. | 31 МПа | 28 МПа | 29 МПа | 23 МПа | 31 МПа |
3. | 7,35м | 6,8м | 6,9м | 9,1м | 5,95м |
4. | 2390 кг/м3; | 2530 кг/м3; | 2630 кг/м3; | 2480 кг/м3; | 2270 кг/м3; |
5. | 17 л/с | 16 л/с | 17 л/с | 16 л/с | 17 л/с |
6. | 110 м3 | 160 м3 | 120 м3 | 110 м3 | 150 м3 |
7. | 215 мПа×с | 230 мПа×с | 235 мПа×с | 200 мПа×с | 210 мПа×с |
8. | 0,24 | 0,28 | 0,26 | 0,3 | 0,29 |
9. | 1430 кг/м3 | 1350 кг/м3 | 1150 кг/м3 | 1190 кг/м3 | 1250 кг/м3 |
10. | 820 кг/м3 | 810 кг/м3 | 770 кг/м3 | 800 кг/м3 | 769 кг/м3 |
11. | 88,9/73 мм | 88,9/73 мм | 88,9/73 мм | 88,9/73 мм | 88,9/73 мм |
12. | 60 т | 90 т | 60 т | 30 т | 90 т |
Исходные данные для расчета (варианты 13-15)
Параметры | Вариант 13 | Вариант 14 | Вариант 15 |
1. | 2 200 м | 2 700 м | 3 350 м |
2. | 21 МПа | 28 МПа | 29 МПа |
3. | 10,35м | 10,8м | 11,9м |
4. | 2090 кг/м3; | 2230 кг/м3; | 2630 кг/м3; |
5. | 17 л/с | 16 л/с | 17 л/с |
6. | 110 м3 | 180 м3 | 120 м3 |
7. | 200 мПа×с | 220 мПа×с | 230 мПа×с |
8. | 0,29 | 0,28 | 0,26 |
9. | 1130 кг/м3 | 1380 кг/м3 | 1190 кг/м3 |
10. | 870 кг/м3 | 820 кг/м3 | 790 кг/м3 |
11. | 88,9/73 мм | 88,9/73 мм | 88,9/73 мм |
12. | 60 т | 90 т | 60 т |
Методические рекомендации:
1) Определяет давление разрыва по формуле:
(7.1)
где Ргв – вертикальная составляющая горного давления, МПа;
Рпл – пластовое давление, МПа;
Рр – давление расслоения пород, Рр = 1,5 – 3 МПа (в расчетах примем усреднённое давление 2,3 Мпа),
(7.2)
где Н – глубина скважины, м;
rп – средняя плотность вышележащих пород;
g – ускорение свободного падения, м/с2.
Тогда Рр будет равно:
Горизонтальная составляющая горного давления определяется по формуле:
(7.3)
2) Рассчитаем забойное давление в момент создания трещин разрыва. Для расчета этой величины Ю.П. Желтовым получена эмпирическая формула:
(7.4)
(7.5)
Из формулы 1.5 находят РЗАБ.
3) Рассчитаем длину трещины разрыва при данном давлении и объеме жидкости разрыва. Для этого воспользуемся эмпирической формулой 1.7:
(7.7)
Определим раскрытость трещины по эмпирической формуле 1.8:
(7.8)
4) Рассчитаем объёмную долю песка в смеси no:
(7.9)
Где Сп – концентрация проппанта в смеси;
rпес – плотность проппанта (песка).
5) Рассчитаем потери давления на трение при движении жидкости-песконосителя по НКТ.
Для этого сначала определим плотность жидкости-песконосителя , кг/м3:
(7.10)
Определим вязкость жидкости-песконосителя:
(7.11)
Определим число РейнольдсаRe :
(7.12)
Коэффициент гидравлического сопротивления :
(7.13)
При Re> 200 происходит ранняятурбулизация потока, и потери на трение Ртр, возрастают в 1,52 раза
(7.14)
6) Давление, которое нужно создать на устье при гидроразрыве Ру, МПа:
(7.15)
7) Необходимое число насосных агрегатов N, шт определяется по формуле:
(7.16)
где Ра – рабочее давление агрегата, МПа; Ра = 40 МПа;
Qa – подача агрегата при этом давлении, л/с; Qa =10 л/с;
kтс – коэффициент технического состояния агрегата в зависимости от срока службы; (в расчетах принимать kтс = 0,8).
8) Объём жидкости для продавки жидкости-песконосителяVп, м3 определяется по формуле:
(7.17)
9) Продолжительность гидроразрыва одним агрегатом определяется по формуле:
(7.18)
Где
Vп – объём жидкости для продавки жидкости-песконосителя
Vж – количество жидкости для осуществления ГРП
Qа – скорость подачи жидкости агрегатом (0,017 м3/с)
Дата добавления: 2018-08-06; просмотров: 659; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!