Боковая устойчивость и управляемость.



Гриф снят

Основание: письмо ОАО «КНААПО»

вх. № 1/416 от 24.02.2004 года

(ВВИА им. Жуковского, г. Москва)

 

САМОЛЕТ СУ-27СК

 

РУКОВОДСТВО ПО ЛЕТНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ

 

Книга 2


 

СОДЕРЖАНИЕ

 

Страница

Содержание--------------------------------------------------------------------------------------- 2

7. ЛЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ------------------------------------------------------------ 3

7.1. Продольная устойчивость и управляемость самолета------------------------------ 3

7.2. Боковая устойчивость и управляемость--------------------------------------------- 5

7.3. Особенности устойчивости и управляемости при полете с нессиметричной подвеской и отказе одного двигателя----------------------------------------------- 7

7.4. Взлетно-посадочные характеристики----------------------------------------------- 9

7.5. Некоторые дополнительные сведения о сваливании и штопоре самолета------- 11

8. ЭКСПЛУАТАЦИЯ СИСТЕМ-------------------------------------------------------------- 12

8.1. Эксплуатация силовой установки--------------------------------------------------- 12

8.2. Эксплуатация топливной системы-------------------------------------------------- 19

8.3. Эксплуатация системы пожаротушения--------------------------------------------- 22

8.4. Эксплуатация гидравлической системы-------------------------------------------- 23

8.5. Эксплуатация пневматических систем---------------------------------------------- 26

8.6. Эксплуатация взлетно-посадочных устройств-------------------------------------- 27

8.7. Эксплуатация системы управления самолетом------------------------------------- 29

8.8. Эксплуатация системы автоматического управления самолетом (САУ)--------- 35

8.9. Эксплуатация пилотажно-навигационного комплекса---------------------------- 39

8.10. Эксплуатация радиосвязного оборудования---------------------------------------- 60

8.11. Эксплуатация системы «Экран» и «Алмаз-УП»------------------------------------ 65

8.12. Эксплуатация системы «Нарцисс-М»----------------------------------------------- 70

8.13. Эксплуатация самолетного ответчика А-511--------------------------------------- 71

8.14. Эксплуатация радиолокационного ответчика (изделие 6202Р-1) и запросчика (изделие 6231Р-9)---------------------------------------------------------------------- 73

8.15. Эксплуатация системы электроснабжения------------------------------------------ 74

8.16. Эксплуатация светотехнического оборудования----------------------------------- 81

8.17. Эксплуатация герметичной кабины------------------------------------------------- 82

8.18. Эксплуатация кислородной системы и специального снаряжения летчика----- 87

8.19. Эксплуатация противоперегрузочного устройства-------------------------------- 92

8.20. Эксплуатация средств аварийного покидания и спасения------------------------ 92

8.21. Эксплуатация бортовых систем «Тестер-УЗ», СОК-Б и САС--------------------- 95

8.22. Эксплуатация аппаратуры приема команд наведения и активного ответа 11Г6 96


РАЗДЕЛ 7

 

ЛЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ.

 

 

Самолет выполнен по интегральной схеме, при которой крыло и фюзеляж образуют единый несущий корпус, что обеспечивает ему высокие значения аэродинамического качества и коэффициента подъемной силы на маневре.

 

Продольная устойчивость и управляемость самолета.

 

На самолете установлена система дистанционного управления (СДУ), которая наряду с обеспечением продольной устойчивости самолета на дозвуковых скоростях полета обеспечивает также его высокую маневренность при сохранении хорошей устойчивости и управляемости во всем эксплуатационном диапазоне высот и скоростей полета.

В дозвуковом диапазоне режимов полета, а также на числах М=1-1,5 самолет устойчив по скорости.

В трансзвуковом диапазоне режимов полета на М=0,95-1,05, а также на М > 1,6 наблюдается небольшая неустойчивость по скорости, не затрудняющая пилотирования.

При выполнении маневров с торможением и проходе при этом числа М=1,0 «скоростной подхват» практически мало заметен до перегрузки ny ≤ 3,0; при торможении с большей перегрузкой величина «подхвата» составляет ∆ny =1,0-1,5.

Балансировочные зависимости φбал = f (cу) во всем диапазоне чисел М и углов атаки близки к линейным.

Расход ручки управления на создание единицы перегрузки не зависит от величины перегрузки и в основном диапазоне режимов полета составляет Xny = 12 мм/ед.перегр. – 25 мм/ед.перегр. На всех режимах полета, за исключением полета на высотах более 15000 м, балансировочное положение ручки управления в горизонтальном полете расположено за нейтралью «от себя». Наиболее переднее положение ручка занимает при полете в диапазоне чисел М=1,1-1,3. На высотах менее 6000 метров это ограничивает возможность создания отрицательных перегрузок.

Зависимости отклонения стабилизатора и ручки продольного управления в горизонтальном полете от числа М приведены на рис. 1 и 2.

Характер переходного процесса по перегрузке на дозвуковых режимах полета – апериодический, на сверхзвуковых режимах – колебательный. Остаточные колебания отсутствуют.

Выпуск тормозного щитка на дозвуковых скоростях создает небольшой кабрирующий момент, для парирования которого необходима перебалансировка по усилию ΔРв ≤ 2 кг.

При выполнении маневров с торможением на сверхзвуковых скоростях полета с предельными располагаемыми перегрузками на высотах более 10000 м при прохождении числа М=1,05 с фиксированной ручкой управления возможен заброс по углу атаки. Во избежание этого на указанных режимах при подходе к числу М=1,0 необходимо уменьшать перегрузку на ΔПу=1,0. После прохода трансзвука пилотировать можно на границе срабатывания ограничителя предельных режимов (ОПР).

ОПР при пилотировании на границе его срабатывания обеспечивает выполнение маневров с любым (вплоть до максимально возможного) темпом взятия ручки управления без превышения допустимых значений угла атаки и перегрузки.

 

φ°г.п.

 

 

                   
4хР-73 + 6хР-27
Без подвесок

         
                               
   
Хт = 36 %

         
Н=6000 м

               
                       
Н=10000 - 11000 м

     
   
Н=2000 м

           
Н=11000 - 13000 м

           
                                 
                             
                     
Н=13000 м

       
               
Н=15000 - 17000м

               
                               

 

Рис. 1. Балансировочные углы отклонения стабилизатора в зависимости от числа М.

 

 

Хг.п. (см)

 

 

                                 
               
Н=6000 м

             
   
Н=2000 м

                         
                   
Н=10000 - 11000 м

         
                       
Н=13000 м

 

 

 

Рис. 2. Зависимость хода ручки от числа М.

 

 

При выполнении маневров с торможением, в особенности на скоростях менее 500 км/ч, необходимо учитывать, что при постоянном усилии на ручке управления угол атаки будет возрастать. При этом необходимо контролировать значение угла атаки по указателю УАП и по высвечиванию светосигнализатора α, Пу КРИТИЧ, так как ограничитель предельных режимов (ОПР) в указанном случае воздействует на ручку управления с запаздыванием, что может привести к превышению допустимых углов атаки.

Возрастание угла атаки при зафиксированной ручке возможно также на предпосадочном планировании.

По перегрузке самолет с СДУ устойчив во всем диапазоне высот и скоростей полета. Выход на заданную перегрузку и угол атаки на М < 1 происходит без колебаний и забросов при V ≥ 700 км/ч.

В полете на числах М ≥ 1,5 при интенсивном торможении самолета и возникающей при этом значительной продольной перегрузке возможно непроизвольное отклонение летчиком ручки управления «от себя». Последующее парирование отрицательной перегрузки отклонением ручки управления «на себя» может привести к продольной раскачке самолета.

В случае возникновения раскачки зафиксировать (освободить) ручку управления до прекращения продольных колебаний.

При полете на малых высотах в турбулентной атмосфере возникает «болтанка» самолета, при которой самолет чрезвычайно чувствителен к вертикальным порывам, что усложняет пилотирование.

Как в случае раскачки, так и в случае «болтанки» необходимо задержать ручку управления самолетом.

Подвеска ракет вплоть до 6хР-27Р1, (Э)Т1 и 4хР-73Э во всем диапазоне высот, скоростей и углов атаки, характеристики устойчивости и управляемости не изменяет, на пилотировании самолета не сказывается.

Пуски ракет с любых точек подвески практически не сказываются на поведении самолета.

При подвеске некоторых вариантов АБСП до 4000 кг и НР (4-х С-25) самолет с отключенной СДУ становится нейтральным по перегрузке. С включенной СДУ самолет устойчив во всем диапазоне чисел М и углов атаки.

 

 

Боковая устойчивость и управляемость.

 

Для повышения запаса путевой устойчивости в систему бокового канала СДУ введен автомат путевой устойчивости – демпфер курса. Путевая статическая устойчивость самолета сохраняется во всем диапазоне чисел М. Зависимость коэффициентов путевой и поперечной статической устойчивости от угла атаки myв=f(α) и mxв=f(α) приведена на рис. 3. На скоростях Vпр более 800 км/ч и числах М=0,7-1,0 самолет обладает повышенной чувствительностью к созданию боковой перегрузки на отклонение педалей. Реакция самолета по крену на отклонение педалей на всех режимах полета при Пу ≥ 1,0 – прямая вплоть до углов атаки сваливания.

Для обеспечения поперечной управляемости используется совместное отклонение флаперонов и дифференциальное отклонение стабилизатора, последнее используется и для демпфирования по крену.

Балансировка при координированных скольжениях в горизонтальном полете отмечается малым расходом ручки по крену.

Для обеспечения поперечной управляемости на больших углах атаки в путевой канал СДУ введена перекрестная связь руля направления с поперечным отклонением ручки управления, а для увеличения угла атаки сваливания (α свал.) в систему поперечного управления на углах атаки более 25° введено механическое ограничение поперечного отклонения ручки на 1/3 хода в виде пружинного упора с усилием 7 кгс. При отказе демпфера крена и демпфера курса обеспечиваются достаточные для завершения полета и выполнения посадки характеристики боковой управляемости, при этом α доп.=10°.

 

myв                         δэл.зав. = f (α)     δнос = f (α)  β = ±2°

 

 

                                   
                                   
       
М=0,2

                       
                                   
             
М=0,8

                   
                               
                                 
               
М=0,9

                 
                                   

 

СК-1

 

 

mхв                                     δэл.зав. = f (α)     δнос = f (α)

 

 


                                 
                                   
                                   
   
М=0,2 – 0,4

                             
                                   
       
М=0,8

                         
                                   
                                   
                                 

 

Рис. 3. Зависимость коэффициента путевой и поперечной статической устойчивости от угла атаки.

 

Для обеспечения хороших характеристик маневренности во всем допустимом диапазоне углов атаки на дозвуковых скоростях полета введены системы автоматического управления носками крыла и флаперонами по сигналу угла атаки. С увеличением угла атаки характеристики боковой устойчивости и управляемости сохраняются удовлетворительными, вплоть α доп.

На скоростях менее 400 км/ч и α ≥ 24° самолет обладает пониженной поперечной управляемостью. При выводе из крена на скоростях менее 400 км/ч во время выполнения маневров по границе срабатывания ОПР возможен заброс угла атаки более α доп.

Поэтому при выводе из крена контролировать угол атаки, не допуская превышения αдоп.

На углах атаки α > 28° вплоть до сваливания управляемость самолета отсутствует.

Аэродинамическая тряска возникает на углах атаки α=9°-5° при числах М=0,5-0,9 соответственно. При увеличении угла атаки интенсивность тряски возрастает и через Δα=2°-3° стабилизируется.

Характер тряски мягкий. Во всем диапазоне углов атаки тряска пилотирование не затрудняет и предупредительным признаком о приближении к α доп.  служить не может.

При отключенной и отказавшей системе управления носками крыла пилотирование безопасно и особенностей не имеет до α доп. =10°.

Поведение самолета с отклоненными носками на 30° (шасси убраны, флапероны убраны) особенностей не имеет. Отказ управления носками и флаперонами на дозвуковых скоростях не вызывает эволюций самолета, требующих вмешательства летчика. Максимальное приращение перегрузки при этом ΔПу ≈ 0,5. Располагаемая угловая скорость по крену при увеличении угла атаки уменьшается, но остается достаточной до α доп. (более 20°/сек). Эффективность поперечного управления в горизонтальном полете обеспечивает угловую скорость крена ωх ≥ 1,5°/сек.

На взлетно-посадочных режимах с выпущенной механизацией крыла и шасси обеспечивается угловая скорость ω 1,0°/сек.

Характеристики устойчивости и управляемости самолета без подвесок и со всеми вариантами ракетного вооружения сохраняются приемлемыми до углов атаки:

 

а) для самолетов без подвесок или УР:

М 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
α доп. 24 23 22 20 19 18
су доп. 1,85 1,7 1,58 1,45 1,3 1,2

 

б) для самолетов с АБСП до 4000 кг или НР:

М 0,5 0,7 0,85
α доп. 20 18 16
су доп. 1,61 1,5 1,35

 

Зависимость α макс = f (M, H) (с учетом ограничений по α доп. φмакс = 20° и Пуэ) и су бал = f (α, М) приведены на рис. 4 и 5.

 

 


Дата добавления: 2018-05-31; просмотров: 547; Мы поможем в написании вашей работы!

Поделиться с друзьями:






Мы поможем в написании ваших работ!