Но, согласно условия, обустройство его не регламентировано.
Это позволяет максимально применить на нём рекомендации ВНИПИНефти и не только организовав отделение от продукции прямо на месторождении воды и механических примесей, но и провести полное разгазирование не в одну, а в несколько ступеней, без использования сверх мощных печей, а только широко применяя циркуляцию горячих струй, а также
использование деэмульгаторов, теплоизоляции и промывку эмульсии горячей циркулирующей водой.
Отделённую воду придётся утилизировать на месте, закачивая в поглощающие скважины, так как в условии ничего не говорится о необходимости создания системы ППД на месторождении «D», ибо, очевидно, полагается, что внутри пластового горения будет вполне достаточно для этих целей.
4. Единственным ощутимым недостатком в обустройстве месторождения «А» является сжигание попутного газа на факеле.
Но газа относительно немного, а расстояние до ЦПСвелико, поэтому оптимальной реконструкцией существующей схемы будет его объединение с газами новых месторождений (благо их продукции совместимы) и организация совместного напорного транспорта на ЦПС.
Тогда, предлагаемая ситуация может быть проиллюстрирована рис.2.
12 |
14 |
13 |
10 |
9 |
8 |
7 |
5 |
21 |
18 |
17 |
I |
20 |
III |
16 |
14 |
II |
4 |
А |
1 |
2 |
3 |
16 |
23 |
VI |
25 |
C |
V |
VI |
24 |
VII |
В |
6 |
IV |
22 |
15 |
|
|
D |
26 |
27 |
28 |
29 |
30 |
31 |
32 |
33 |
10 |
VIII |
IX |
34 |
35 |
36 |
IX |
X |
X |
19 |
37 |
38 |
VI |
39 |
1- эксплуатационная скважина; 2- выкидная линия; 3- АГЗУ; 4- сборный коллектор; 5- СУ; 6- факельная линия; 7- УПСВ ; 8- КНС; 9- нагнетательная скважина; 10- ДНС; 11 – факел Ликвидирован); 12- ЦПС; 13- первая ступень сепарации; 14- вторая ступень сепарации; 15- третья ступень сепарации; 16 – УКПН; 17 – узел автоматического контроля качества;18 – ГСМН; 19 - УКПГ; 20 – узел компаундирования; 21 – ГСМГ; 22 – поглощающая скважина; 23 – водозаборная скважина; 24 – печь; 25 – узел подготовки пресной воды; 26 – трёх ходовой кран; 27 – одноступенчатый технологический сепаратор; 28 – замерной сепаратор; 29 – расходомер; 30 – эжектор; 31 – теплообменник; 32 – сепаратор – отстойник; 33 – буферная ёмкость; 34 – гидроциклон; 35 – дымосос; 36 – дымовая труба; 37 – депрессатор; 38 – топка под давлением; 39 – теплоизоляция.
I- товарная нефть; II- товарный газ; III- ШФЛУ; IV- продукция соседних месторождений; V – топливо; VI – воздух; VII – дым; VIII – пар; IX – деэмульгатор; Х – механические примеси.
|
|
Рис. 2.
Проверим возможность такого решения.
Обустройство всех новых месторождений, находящихся значительно ближе к ЦПС, чем старое месторождение «А»,сомнений не вызывает.
Единственное, что требует расчетного подтверждения – это необходимость ДКС для газа месторождения «А».
Для этого, прежде всего, определим потери давления при транспортировании жидкости (практически нефти) от месторождения «А» до ЦПС.
Воспользуемся уравнением Дарси – Вейсхбаха:
(1)
где:
- длина трубопровода, м;
- внутренний диаметр трубопровода, м;
-ускорение силы тяжести, м/с2;
-плотность жидкости, кг/м3;
- потеря давления, Па;
Δz – разность геодезических отметок ЦПС и месторождения;
λ - коэффициент гидравлического сопротивления, зависящий в общем случае от режима течения жидкости и шероховатости стенок трубопровода;
- средняя скорость течения жидкости, м/с, определяемая по формуле:
(2)
где:
Q -объёмный расход жидкости, м3/с, определяемый по формуле:
(3)
где:
G– массовый расход жидкости, кг/с.
Определим количество жидкости, поступающей в коллектор с месторождения «А», помня, что годовая добыча жидкости составляет 342 т.т/год, обводнённость – 90 % масс, причём, 87 % воды удаляется при предварительном сбросе.
|
|
Затем, определим Q, переведя предварительно исходные данные в систему СИ.
Тогда:
Тогда:
Поскольку:
Dв= 300 мм = 0,3м
Затем определим коэффициент гидравлического сопротивления λ, предварительно рассчитав критерий Рейнольдса:
(4)
где:
μ - динамическая вязкость жидкости, Па . с (из условия μ = 0,020 Па . с);
Поскольку Re < 2320 ,то в трубопроводе ламинарный режим.
В этом случае, коэффициент гидравлического сопротивления λ находится по формуле Стокса [2]:
(8)
Тогда:
Поскольку:
L= 50 км = 50000 м.
,т.к труба горизонтальна.
Потери давления при транспорте газа, согласно условия, будут ещё на порядок меньше.
Делаем вывод.
Попутный газ от месторождения «А» доёдет до ЦПС без всяких ДКС.
И уже тем более, на новых месторождениях ДКСне нужны.
Разумеется, трубы, рассчитанные на 85 атм, выдержат указанные давления.
Подобное, самое оптимальное решение приведено на рис. 3.
Задача решена.
Дата добавления: 2018-05-12; просмотров: 289; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!