Технические данные низкочастотных тиристоров
| Параметры | Типы тиристоров | ||||||||||
| Т 25 | Т 50 | Т 100 | Т 160 | Т 9-250 | Т 2-320 | Т 123-400 | Т 133-500 | Т 133-630 | Т 243-800 | Т 243-1000 | |
| Предельный ток, А Температура корпуса, °С Классы по напряжению Прямое падение напряжения, не более, В Отпирающий ток управления, не более, А Отпирающее напряжение, не более, В Ударный ток, не менее, кА | 25 85 1÷12 1,9 0,15 5,0 0,8 | 50 85 1÷12 1,75 0,3 5,0 1,5 | 100 85 1÷12 1,95 0,3 5,0 3,0 | 160 85 1÷12 1,75 0,3 5,0 3,5 | 250 125 4÷16 1,85 0,3 5,0 5,5 | 320 125 1÷14 2,1 0,3 6,0 6,5 | 400 125 4÷16 1,75 0,2 3,5 7,0 | 500 125 4÷16 1,8 0,25 3,5 12,0 | 630 125 4÷12 1,75 0,25 3,5 12,0 | 800 125 8÷24 2,1 0,3 3,5 16,0 | 1000 125 10÷18 1,8 0,3 3,5 20,0 |
Амплитудные значения напряжения высших гармонических зависят от среднего значения выпрямленного напряжения Ud0 и угла регулирования преобразователя
где 
– порядковый номер гармоники;
К = 1, 2, 3 ... – кратность гармоники.
В симметричной мостовой и нулевой схемах наибольшую амплитуду имеют гармоники с К = 1, т.е. п = р. Амплитуды гармоник с большей частотой значительно меньше, и сглаживание их дросселем осуществляется эффективней. Поэтому расчет дросселей для этих схем выполняется только для гармоник с п = р. Тогда напряжение этой гармоники
(1.20)
Индуктивность сглаживающего дросселя при этом определяют, задаваясь допустимым уровнем пульсаций выпрямленного тока при номинальных значениях скорости и тока нагрузки. С учетом возможного снижения напряжения питающей сети и падения напряжения в цепи якоря при номинальном токе для получения номинального напряжения двигателя угол регулирования преобразователя должен быть равным 
эл. Это значение и рекомендуется принимать в качестве расчетного при определении амплитуды напряжения гармонической составляющей. Тогда в соответствии с (1.20) для мостовой трехфазной схемы
|
|
|
(1.21)
Точно обоснованные данные по допустимой амплитуде пульсаций выпрямленного тока отсутствуют, но считают приемлемой величину амплитуды основной гармоники 
. При этих условиях величина индуктивности, необходимая для ограничения пульсаций, может быть определена но формуле
(1.22)
Если принять, что для обеспечения непрерывности тока двигателя амплитуда его переменной составляющей должна быть меньше требуемой минимальной величины среднего тока нагрузки 
, то индуктивность может быть ориентировочно определена по выражению, аналогичному (1.22):
(1.23)
Величина 
в этом случае рассчитывается по (1.21). Обычно величина L,полученная из (1.23), удовлетворяет и условию (1.18).
|
|
|
Необходимая для ограничения тока через вентили при коротком замыкании на стороне постоянного тока индуктивность дросселя может быть определена по формуле:
(1.24)
где 
– максимально допустимый для вентиля ток;
– начальное значение тока короткого замыкания.
Найденная величина индуктивности является максимальной индуктивностью дросселя, до которой она может снижаться при насыщении его током короткого замыкания.
Максимально допустимый для вентиля ток соответствует величине ударного тока, определяемого по табл. 1.3 для соответствующего тиристора.
Начальное значение тока, короткого замыкания выбирается для неблагоприятного случаи – в период пуска электропривода, когда 
.
При выборе дросселей можно пользоваться данными табл. 1.4 и 1.5, и должны выполняться условия 
, 
.
После выбора сглаживающего дросселя уточняется величина активного сопротивления обмотки дросселя, предварительно выбранного по (1.11)
,
где 
– потери в обмотке дросселя;
– номинальная сила тока обмотки дросселя.
Дата добавления: 2018-05-12; просмотров: 181; Мы поможем в написании вашей работы! |
Мы поможем в написании ваших работ!